По Таблице П Найдем

(206) 0,05 Деревянные конструкции (рогоны обрешетка) 0,05 Стяжки засыки вылняемые на строительной лощадке Ри достаточно большом числе анелей (свыше 8) из решения задачи устойчивости шарнирно оертого идеально уругого сквозного стержня (рис 4) коэффициент риведенной длины лучен в следующем виде [13]: (18) Уразднение системы разделения различных марок сталей для металлических конструкций на классы рочности; Нагрузки: q = l8,355P кН/м; T = 3,234Р кН; V = 204,93Р кН. Для внецентренно-сжатого шарнирно оертого стержня двутаврового сечения с двумя осями симметрии изгибаемого в лоскости стенки условие тери устойчивости. Kcu-50; КСА KCU-40 KCU-50 Расчетное соротивление материала стенки Ryw оределяется формуле 20 Ри отсутствии местной еречной силы в расчет вводится условное значение Qloc = 0,1mN. 21.8 Расчет разрезных балок нагруженных равномерно расределенной нагрузкой следует вылнять в соответствии с требованиями разд 18. Моменты от жесткости узлов Mf ри расчете растянутых элементов а также ри отсутствии моментов Mq и Mе доускается не учитывать. 121. А - без “стели”; б - с “стелью” внахлестку лотнищ мембраны; в - с “стелью” внахлестку на наравляющих элементах; 1 - мембрана; 2 - наравляющие элементы “стели”; 3 - болты или сварные точки; 4 - сварка Cy (110) ри db = d можно льзоваться формулой Таблица 12. 0,41B iy 0,22b 0,20b Ервый (низший) корень трансцендентного уравнения ри = 0,624 равен v = 2,1 Соответствующее ему значение араметра критической нагрузки Pe. Для сборных железобетонных лит из различных бетонов д надежной связью следует нимать креление закладных деталей лит к сжатому ясу балки сваркой или на болтах. . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20110313 18.7 Расчет сварных стыковых соединений элементов из труб на центральное растяжение или сжатие следует роизводить формуле 0,136 0,6 0,186 0,185 0,184 1,02 1,01 1,00 1,08 1,06 1,03 Схема стержня Выражения единичных реакций. Где Pki - значения Pi для каждого из смежных элементов ересекающихся с рассматриваемым (j-м); 0,96 0,96 0,97 0,98 0,98 1,04 0,90 0,82 0,75 0,68 0,62 0,56 10,0 8,4 114,9 25,8 32,2 114,9 (107) где N и М - соответственно расчетные нормальное усилие и момент; 3 4 5 6 К верхнему. 13,0 22,3 9,8 9,4 НС40-800-0,7 0,7 1,841 1,735 1,881 1,477 Ei = E[1 + 0,27 × 10-3 (ti - t)]* Модуль сдвига Ма (кгс/см2) Где a b - коэффициенты оределяемые табл 60; р - интенсивность нагрузки на 1 м2 крытия; Рименение рофилей одной марки но разной толщины в настиле крытия одного здания не доускается. 0,739 0,591 0,484 0,418 0,363 0,312 S - характеристика несущей ссобности яса оределяемая формуле (117) 1,822 1,471 1,162 Значения ри равной 1,0 1,5 2,0 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0 16.5 Расчет устойчивости сжатых стержней при отсутствии на них поперечной нагрузки выполняется без учета изгибающих моментов Расчетные длины принимаются по табл 11. Несущую ссобность стенки недкреленного двутаврового яса д воздействием сжатого элемента решетки из рямоугольного гнуто-сварного рофиля следует роверять формуле A = 60t × t + 30t × 2t × 2 = 180t2; 0,883 0,725 0,632 0,569 H1 h2 + -   0,820 0,829 0,852 0,890 0,900 238. 0,188 0,182 0,171 0,163 0,149 Me £ W(Ry - N/A) (108) Ji - угол ворота i-того ластического шарнира; знак суммы расространяется на все ластические шарниры (8,1 (7,6) (9,0) Без обработки моменту закручивания М 83. A W - соответственно лощадь сечения и момент соротивления рофиля относительно оси фасонки связи; 0,59 0,3 0,30 0,30 0,34 Ти каната (учка) Коэффициент k Из араллельных роволок 1,00 Ри расчете яса во второй анели влияние изгибающего момента My доускается не учитывать. F2 =. 1,1700 0,8900 0,8650.       330 (3350) 400  < 1,0 ³ 1,0 = 1,2; 0,352 0,948 0,845 0,743 0,657 0,587 Ри отсутствии в узлах сжатого яса элементов усиления (см ) в расчете его на устойчивость следует рименять коэффициент условий работы gс = 0,85. Ри Af/Aw равных 0,25 0,5. 233 (23,3) 0,7. 0,526 0,499 0,486 0,478 0,473 A2 = pDtoe - расчетная лощадь ри выдергивании дюбеля; B. Согласно 8 настоящего риложения задача формулируется следующим образом Найти maxh (или max Рр) ри вылнении ограничений: 164. 44 Металлические конструкции Сравочник роектировщика д ред Н Мельникова 2-е изд - М.: Стройиздат 1980 -. Марка настила Размеры заготовки мм еречное сечение рофиля Масса m 1.  (Здесь l = hw/t); 1,698 1,536 1,327 1,198 1,112 Ример роверить устойчивость стенки двутаврового стержня гибкостью = 1 и оределить его несущую ссобность. 19.9 При невозможности использовать для расчета ЭВМ расчет покрытия рекомендуется выполнять приближенными способами; например как системы состоящей из неразрезных балок на упруго оседающих опорах основываясь на следующих предпосылках: В том числе стоимость роката 1385 2 Технологическая себестоимость 267 Run = kRunj (11) Расчет ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ МЕСТНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕНОК РИ СОСРЕДОТОЧЕННЫХ НАГРУЗКАХ БЕСФАСОНОЧНЫЕ. Скольку нагрузки и свойства материалов носят изменчивый случайный характер решение задачи возможно только в вероятностной становке. 0,740 0,655 0,574 0,489 0,420 0,360 Коэффициент gi 1,0 0,8 родолжение. 4 А1 А3 - лощади сечения соответственно большего и меньшего яса бистальной балки; h1 - высота сжатой зоны стенки оределяемая из условий равновесия. Мимо ечати выходных документов рограмма формирует заиси в амяти на дисках содержащие значения основных казателей в каждой конструкции ри каждом казателе серийности Эти заиси могут быть исльзованы ри отимизационных расчетах. По своей физической природе строительные стали являются упругопластическим материалом с различными зависимостями между деформациями и напряжениями при нагрузке и разгрузке. Характеристики СТАЛЬНЫХ КАНАТОВ 4 УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ До 295 (3000) 30 90 90 Св 295 (3000). 0,8 0,90 1,20 1,40 1,65 1,90             Многорядный 0,80 в) если в технических условиях указано только временное соротивление Runj роволоки: Sad/sn 0,082 0,117 0,200 4 76 90 (6,1) (7,2) (6,8) Наружный орный контур может лежать на слошном основании образованном стенами или на отдельных колоннах в том числе расложенных только углам крытия. Заводские стыки элементов рекомендуется вылнять сваркой встык на остающейся дкладке Размещение этих стыков в растянутых элементах с наряжениями свыше 0,9 Ry не рекомендуется. 10,902 - 25 Зачистка. Af и aw - конструктивные коэффициенты для лки и стенки; Мо Qo qo - соответственно изгибающий момент еречная сила и интенсивность нагрузки исходного состояния относительно которого оределяются еремещения; . Ryd - расчетное соротивление стали элемента решетки. В табл 63 риведены значения редельных моментов вычисленные формуле (145) Таблица 63 13.4 Резьба болта должна как равило раслагаться вне лоскостей среза и отстоять от ближайшей из них не менее чем на 5 мм Головки болтов следует раслагать со стороны более тонкого элемента. Требуемая гибкость () редварительно наряженной стенки оределяется формуле -0,6 сжатые 0,48 -0,8 0,215 0,214 0,211 0,208 0,202 0,197           16 Мразик А Шкалоуд М Тохачек М Расчет и роектирование стальных конструкций с учетом ластических деформаций - М.: Стройиздат 1986 -. Слошной росечно-вытяжной настил следует риваривать к сжатому ясу балки в соответствии с требованием ГОСТ 8706-78* о защемлении настила ри этом листы настила необходимо раслагать росечкой ерек ролета (ерендикулярно. 0,40H 0,40h 0,43h 0,21h Б) ри слошном сечении с ервой ветвью из листа (С1 = 0; h + С2 » 1,1 h) I 196 (20) 0,44.   2,0 0,812 0,841 0,853 K - среднее значение коэффициента закручивания для каждой артии болтов сертификату или ринимаемое равным 0,18 ри отсутствии таких значений в сертификате; Для сечения № h1 ринимается независимо от величины действительной асимметрии (считая что оба яса имеют лощадь большего. 3 РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТНЫЕ СОРОТИВЛЕНИЯ СТАЛЬНОГО РОКАТА Если орный контур вылнен в виде нескольких наклонных лоских арок или ломаных балок не лежащих в одной лоскости он оказывается внешне расрным Для восриятия расра рекомендуется редусматривать затяжки рименение контрфорсов менее рационально. Для двутаврового сечения с неустойчивой (работающей в закритическом состоянии) стенкой формулы для оределения араметра С риведены в табл 85 Таблица 85 № Расчетная схема стержня Коэффициент m № Расчетная схема стержня ; (82) 16.3 Изгибающие моменты от узловых эксцентриситетов и жесткости узлов в элементах ферм с стоянным знаком нормального усилия (ри отсутствии еречной нагрузки на стержень) доускается учитывать формуле (126) но не более 0,7 и. Остальные обозначения соответствуют ринятым в формуле (21) настоящего собия Необходимо отметить что для рассматриваемого сечения аx = ay = 0. 0,4 1,09 1,80 2,36 2,94 3,55 Рис 18 Эюры деформаций сжатых стержней а - трубчатое сечение; б - швеллер; в - тавр (5,0) (4,5) (5,6) Обозначения ринятые. Для лучения значений lef/b значения риведенные в следует умножить на. Оределим m = 0,93 × 1,9 = 1,77; ; А и W - соответственно лощадь еречного сечения и момент соротивления стержня. - - 97,0. 0,792 0,755 0,737 0,726 0,718 Рис 8 Эюры моментов в одноролетной статически неоределимой балке ластические деформации ограничены значением (214) Требуемая лощадь сечения лки оределяется формуле: Составление минимальных значений для уругой и уруго-ластической балок казывает. 0,324 0,282 Расчет на устойчивость редварительно наряженной стенки вылняется с учетом: 0,662 0,524 0,448 0,402 183. 1,653 1,607 1,564 1,524 1,470 1,424 Рис 66 Рабочий чертеж дкрановой балки БК4 Таблица 93 (Форма) Суммированием риведенных величин ри k = 0,3 (k учитывает лавность изменения эюры касательных наряжений в расчетном сечении [33]) лучена формула (148). (91) В формулах (86) - (91): t - толщина стенки рофиля; 2,0 0,748 0,783 0,804 0,816 0,833 (128) Сиральный закрытый 0,90 Сиральный из круглых роволок 0,85 N1 > p2 1,0 Обозначения ринятые. 2 В коробчатом сечении ри m > 0 значение оределяется для стенки араллельной лоскости изгибающего момента. N - родольная сила; Н - высота сечения яса; Нt - высота фермы. - - - - - (34) Ри тx £ 5 (203) (8) 1,00 1,00 1,11 1,14 1,12 1,07 - (4640)       0,30 0,77 0,77 0,77 0,76 А - К-образный; б - раскосный; в - орный; г - Х-образный; д - Т-образный Формуле (46) СНи II-23-81* находим a - значение коэффициента ерерасределения моментов R - радиус закругления рофиля яса. (Iv). Для заданной нагрузки q расчетное усилие расра оределяется формуле St - наибольшее растягивающее наряжение в надорном сечении настила ринимаемое со знаком “минус”. Рис 23 Схема сварного точечного соединения двух элементов из одиночных уголков Если то араметр Ру ринимается равным 3 Х 0 £ gij < D При установлении нормативных значений fu учитываются нормальные условия для пребывания людей работа технологического оборудования сохранность ограждающих конструкций _________ Afc Wfс - соответственно лощадь и момент соротивления фасонки связи с учетом ребра (ри его наличии); Расчет настоящему собию 28.6 Отимальное сечение стержня заданной формы должно удовлетворять двум условиям: 2 Отклонение диаметра и овальность отверстий + 1,0 мм. Значения k1 ри Af/Aw = 0,75 и равной.  - изгибающий момент в основной системе рамы оределяемый из линейного расчета. 24.2 ри роектировании зданий и сооружений с рименением мембранных систем должны быть комлексно решены: очертание конструкции в лане; форма верхности мембраны; Узлы СВЯЗЕЙ РОЕКТИРОВАНИЕ 16 ФЕРМЫ С ЯСАМИ ИЗ ШИРОКОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ (29) Для схемы решетки тиа. 1,02 1,01 1,11 1,14 1,12 1,07 0 0,5 1,0 2.0 3,0 4,0 27,1 11,8 12,1 НС44-1000-0,7 0,7 44 А - из широколочных тавров; б - из арных равнолочных уголков Snb - суммарное расчетное усилие растяжения всех рижимных болтов в узле отнесенное к одному канату;   29.7 Для расчета технико-экономических казателей строительных металлических конструкций могут быть исльзованы два метода: калькуляционный и укруненный (аналитический).             0,545. Заисанных для каждого j-го кинематически возможного механизма ластического разрушения конструкции, 902. Конструкция заводских монтажных или комбинированных узловых соединений оределяется их назначением и ринятой технологией изготовления сборки и монтажа крытия Заводские соединения следует вылнять сварными монтажные - на болтах. Jе = 0,266 ( табл 74. Устойчивость свеса лки считается обесеченной если вылняется условие N £ 0,85 (Swh + Swt); (129) 0,9. Значения коэффициентов k и оределяются табл 88 Таблица 88 Ти сечения           Рис 1 Зависимость между наряжениями и деформациями ри нагружении ОА и разгрузке для уруголастического материала АС для нелинейно уругого материала АВ 0 < n1 £. 14.4 Расчет элементов ферм из одиночных уголков следует вылнять с учетом изгибающих моментов в лоскости фермы Мх и из лоскости фермы My оределяемых формулам: Формуле (47) СНи II-23-81* находим Сжатые элементы из одиночных уголков в случаях не оговоренных в 20.9 и следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с . Ервый эта - редварительный расчет Вычислим величину араметра исходных данных By: Lf u 2,6 Н75-750. F2 =. 0,97 0,96 0,97 0,98 0,98 1,06 (169) Таблица 71 Груа элементов. Где g1 = d/lb - угол сдвига зависящий от тиа соединительных элементов. 114 11,2 9,4 307,9 51,2 Rwy и gwc - соответственно расчетное соротивление и коэффициент условий работы сварного стыкового соединения ринимаемый в соответствии. - - - - - 6 F1 =.   10 (4100)           (57) А) Ir/Ic = 3; lc/lr = 0,2 ри k =. Лучаемое таким образом долнительное усилие в раскосах от обжатия ясов стержня сжимающей силой необходимо рибавить к усилию в раскосах от условной (или фактической) еречной. 0,167 0,127 0,0896 0,0523 0,030 (146) где m = a/h; Рис 12 Двутавровое сечение Вычисляем геометрические характеристики сечения: Ти соединения Двутавровое коробчатое < 2,0 ³ 2,0  Кн×м 15 Eurocode № 3: Common unified Rules for steel Structures/ Commission of the Europian Communities Industrial processes Building and civil Engineering.   Ж) Оределение араметров Рs и b кривой редельного равновесия “в большом” Значения k1 ри Af/Aw = 1,5 и равной. 48 5.6 Растяжение - 33,0 51,4 29.4 Расчетные условия изготовления и монтажа задаются в виде информационных моделей включающих следующие составные части: Расстояние между смежными стенками (носками) раскосов должно быть минимальным из условия наложения двух сварных швов. Конструкция может иметь регулярную (каждая ячейка залнена раскосами) или нерегулярную решетку (в ряде ячеек раскосы отсутствуют). Щу толщиной 0,1 мм не должен роникать в зону радиусом 40 мм от. 60 8,407 1,414 0,430 0,728 42,7 489. 1250 0,8 14,0 2,3 Lef = ml (106) Устойчивость яса из лоскости действия момента ри отсутствии внеузловой нагрузки роверять не следует. Http://medvedev- ?PAGE_NAME=message&FID=10&TID=448&MID=84947#message84947 510 (52). 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 К) роизводится уточненный дбор сечений элементов рамы если араметр редельной нагрузки Ри ревышает расчетный араметр Pd более чем на 5 % РИМЕР (208) Ервый эта - редварительный расчет (риближенный метод) Вычислим необходимые расчетные араметры: ; + + - - - - Несущая ссобность стержня. 116. 2,48 3,05 3,67 4,33 5,16 Сталь должна быть 12-й категории; 0,321 0,280. Римечания: 1 Значения коэффициентов gb относятся к элементам из уголков без cкоса лки с отверстием (рис. 0,32 0,24 0,8 0,55 0,53 0,51 Изгибающие моменты М в родольных сжато-изогнутых ясах оределяются сложением эюр: для внутренних ясов 450 (46) 87,3. Для расчета на рочность устанавливаются следующие груы бистальных балок отличающиеся критерием рочности и нормой редельных интенсивностей ластических деформаций : 252 308 454 616. Разность номинальных диаметров d мм Число болтов в соединении 1-4 5-9 Рис 55 К расчету нити на уругий ровес В соединении с колоннами (надколонниками) необходимо исключать вертикальные еремещения конца верхнего яса и обесечивать его горизонтальную движность на величину смещения относительно орного узла. 0,09 2 рокатные толщина лки до 5 мм марки стали:     ВСт3Гс2 2-3 В конструкциях несредственно восринимающих динамические нагрузки + + Временные стоянные учки араллельных роволок слошного или трубчатого сечения (3350)           Значения hred следует оределять: для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечения  =. - - - 110 (. Рис 41 Узел ересечения ферм из рямоугольных замкнутых рофилей I 485 (50) 0,45. 0,912 0,932 0,980   2,5 Run - нормативное соротивление каната временному соротивлению оределяемое в соответствии. 2,17 5,40 0,096 0,93 0,242 1,89 Наиболее близкие к отимальным размеры сечения назначаются с учетом сортамента и вылняется роверка общей и местной устойчивости колонн в соответствии с - . З) роверка несущей ссобности рамы Таблица 3 Коэффициенты вариации веса конструкций оборудования Конструкции оборудование Несущую ссобность ри сжатии элементов связей следует роверять: а) для узлов тиа Ф (см рис 27 а) - формуле (100) и формулам: Роиллюстрируем метод рямого дбора отимального сечения сжато-изгибаемого (внецентренно-сжатого) элемента на римерах двутаврового составного сечения.           S - число расчетных срезов одного дюбеля; ; (139) 1. C/b = 0,4 0,90 c/b = 0,5 0,95 I - номер римыкающего элемента; j - номер рассматриваемого римыкающего элемента; Узлы связей из гнутосварных профилей (рис 27) проверяют: а) на прочность и устойчивость элементов узла и примыкающей к узлу зоны профиля; б) на прочность сварных соединений. N = 5-9 n ³. 163. Характер нагружения (наличие ударных или циклических нагрузок создающих условия дня стеенного и скрытого наколения вреждений в металле); А) Расчет СНи -23-81* Отношение жесткостей на 1 м длины ригеля и стойки. 0,8 0,93 1,54 2,08 2,68 3,31 Kcu-50; КСА KCU-40; КСА KCU-70; КСА Здесь ; (90)   где N - расчетное усилие растяжения каната;   С - ловина расстояния между смежными стенками соседних элементов решетки или еречной стенкой раскоса и орным ребром; ; (IV) 0,5 £ m £ 0,7 Ри роектировании центрально- и внецентренно-сжатых стержней расчет стенок доускается вылнять таким образом что ри действии расчетной нагрузки они либо сохраняют устойчивое состояние либо частично выучиваются. 29.8 Калькуляционный метод включает: детальный расчет требного роката; расчет затрат на основные материалы несредственно рейскурантам; Гибкость стенки - может быть оределена из условия ее рочности. Ри этом значение коэффициента с1 не должно быть меньше единицы; в ротивном случае расчет необходимо вылнять в ределах уругой работы стали формулам (28) и (29). 5 Растянутые нижние яса из одиночных равнолочных уголков с симметричным расложением болтов в обеих лках:   Относительные эксцентриситеты рикреления в лоскости фермы eха из лоскости. Если или то ринимается ko1 = 1,0. Сx Обработки (очистки) соединяемых верхностей регулирования натяжения болтов n £ 4 Gcd - коэффициент условий работы ринимаемый равным: 0,85 - для элементов ересекающихся в узле с двумя другими элементами имеющими разные знаки усилий; 1 - в остальных случаях; 7) Мr - 6,468 Ррh ³ -36,38 + 20,254 Pp. 1,54 1,60 1,63 4,0 1,56   Развернутая формула для оределения величины Rth будет. Таблица 16 Место риложения нагрузки b/t 0,408 0,351 1,0 0,790 0,693 ; Состав затрат Сумма руб 1 Затраты на основные материалы 1558 106. ; (102) Ри роектировании структурных конструкций из рокатных рофилей кроме требований разд 12 СНи II-23-81* следует соблюдать долнительные требования риведенные в настоящем разделе.  - условная гибкость одиночного свеса наиболее наряженного закреленной кромке; Изгибаемые элементы на рочность - формуле (28). (71)             0,2 0,910 0,830 0,734 0,636 0,533  = 1,0 + 0,2 но не более 1,6 Швеллерное кроме рокатного 1,503 1,478 1,454 1,431 1,399 1,370 Ф - геометрическая характеристика сечения (A W); Rn - нормативное соротивление материала; Qbh2 Qbh1. Число ячеек на стороне крытия Коэффициенты Где ; l - гибкость элемента; (55) 6 Расчетные усилия Nd которые могут быть восриняты одним дюбелем следует оределять формулам: 52,4 55,8 H114-600-0,9 0,9 114 L - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов); l1 - расстояние между узлами закреленными от смещения из лоскости решетки.   2,0 0,874 0,893 0,902 0,220 0,215 0,206 0,200 0,189 0,181 4,0 5,0 1,3 1,00 Зона устойчивой стенки 2.1 рокат рименяемый в конструкциях должен отвечать требованиям соответствующих государственных общесоюзных стандартов или технических условий на его ставку. Римечание Над чертой риведены результаты для сквозного д чертой - для слошного рямоугольного сечения. Во - усилие редварительного натяжения болтов оределяемое в соответствии с 27.2 тс; d - номинальный диаметр. 096. Значения j лученные формулам (20) риведены в табл 11 Таблица 11 11 Себестоимость в. 0,639 0,519 0,451 0,408 9,467 -25,50 16,93. Расчет на устойчивость центрально-сжатой ветви колонны относительно оси х-х вылняется формуле 1,321 1,246 2,0 1,757 1,704 Здесь и в з 3-5 ринято: Но не более 0,7 Run (8) Коэффициент следует оределять в соответствии с 5.3 СНи II-23-81* для наименьшей гибкости стержня (относительно оси хо-хо). (8,0) (9,7) (9,0) (10,9) (10,0) (12,1) 0 1,00 0,90 0,82 0,74 0,67 (3) - (4640)       0,5 0,203 0,202 0,200 0,198 0,195 - (4640)       D. Таблица 96 (Форма) Основные технико-экономические казатели конструкции 5К4 ри изготовлении артиями. 361,0 59,6 65,9 H114-600-1,0 1,0 Ими можно ерекрывать здания с разнообразным очертанием лана - треугольник квадрат рямоугольник многоугольник круг овал эллис а также с более сложным комбинированным очертанием Мембранные оболочки могут иметь различную форму верхности: Таблицы редельных усилий на сварные соединения с угловыми швами; данные для расчета тавровых соединений с угловыми швами; римеры расчета сварных соединений. 0,22 -0,2 0,62 0,54 0,49 Где Q - еречная сила в узле ересечения раскосов оределяемая в зависимости от характера усилия в ддерживающем раскосе формулам: ри растяжении Таблица 10 Конструкция стальных канатов Е Ма (кгс/см2) ри расчете нагрузки Где k - коэффициент равный отношению нормативного значения нагрузки к ее среднему значению Для всех нагрузок кроме ветровой следует ринимать k = 1 Значения k для ветровой нагрузки риведены. Рис 33 Схемы сечений сварного шва в узловом соединении. .ри ; Ри внецентренном сжатии и сжатии с изгибом Ared = А - 2(hef - hred)t. 8 ри действии на соединение момента вызывающего сдвиг соединяемых элементов расределение усилий на дюбели следует ринимать рорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого дюбеля. U = (Sxo - Sxi + DSx)cosj, 2×105 (1,96×106) 2×105 (1,96×106) Витые канаты: Для соединений на болтах класса рочности 10.9 и высокорочных без контролируемого натяжения необходима роверка крайней зоны на вырыв материала формуле Таблица 34 Таблица 61 Элементы конструкций Коэффициент условий работы gс Где Nmin - минимальное значение расчетного усилия для одного дюбеля вычисленное в соответствии с 6 настоящего риложения. Qbh1 - усилие на один болтоконтакт ри действии динамических нагрузок и d = 3-6 мм статических нагрузок и d = 5-6 мм; Рис 1 Расчетная схема рамы Исходные данные Рама вылнена из стали марки 18с с расчетным соротивлением Ry =. 2 Основная заработная лата 43 руб 3 Затраты на материалы. Во = 0,9Вр = 0,9RbhAbn где Вр - расчетное усилие растяжения болта. (198) Требования к сталям хладостойкости стальных конструкций. 3,57 НС40-800-0,7 25,3 3,55 НС44-1000-0,7 А - внахлестку; б - с исльзованием дкладного листа; 1 - мембрана; 2 - орный контур; 3 - орный столик; 4 - дкладка Ринимаем tw = 0,8 см; hw =. (136) В формулах (135) (136): Б) в узлах указанных в - формуле (97) 78,7 21,5 27,0 Н75-750-0,8 0,8 75 827. Где - среднее значение веса снегового крова; В остальных случаях расчет следует вылнять формуле (72) 3,5 4,0. 0,43B 0,21b 0,41b Оерационный или ереходный расчет трудоемкости изготовления и монтажа; оерационный расчет затрат статьям себестоимости.  . А) К-образного тиа - 0,14; б) орных - 0,06; в) Т-образного тиа - 0,10. 25.6 Основные характеристики поперечного сечения профилей по ГОСТ 24045-86 приведены. Табл 17 a. Удельная работа внешних сил и диссиация энергии Dj на рассматриваемых механизмах ластического разрушения рамы (рис 3 настоящего риложения) соответственно равны: 24.5 Ленточные крытия (из ерелетенных лент и двухслойные седловидные) монтируются из отдельных не соединяемых друг с другом лент статической схеме ленточные крытия риближаются к работающим дискретно вантовым системам. Б) нормы трудоемкости и штучно-калькуляционного времени; в) нормативы затрат статьям себестоимости отнесенные к каждому из рабочих мест; 540 0,0 0,865 0,800 0,716 0,620 Б) роверка области рименения настоящих рекомендаций роверим условие (1): N ³ 10 n £ 4 n ³ 10 Для цилиндрических римыканий (труб) gzj = 1; - - - - - 179. Rv = 75 Ма (как для разрезной балки согласно *СНи II-23-81*). Укруненные (аналитические) методы ориентированы на ручной счет [42] - [45]. 2,310 1,811 1,683             380 (39) 67,7 84,6 93,1. Где gи - коэффициент ринимаемый согласно.

Ролетная конструкция Орный контур РАСЧЕТ Технические условия Нормативное временное соротивление Rdun Ма (кгс/мм2)   70К-В Мембранные слошные оболочки; ленточные крытия; редварительно наряженные блоки с мембранными обшивками; тонколистовые слошные обшивки стержневых конструкций; Элементы ферм Расчетная длина lef Сжатые и растянутые яса орные раскосы и орные стойки Таблица 40 Дамские % от Число нагружений 0,317 0,278 0,252 0,233 0,5 Изготовление лотнищ толщиной менее 3 мм следует редусматривать из рулонных лент ставляемых металлургической ромышленностью. Ленточные крытия и ограждающие конструкции (двесные толки стены) вылняются из рулонных лент ставляемых металлургической ромышленностью с обрезными кромками без какого-либо заводского ередела. В сильноагрессивных средах 2 Для дюбельных соединений следует рименять дюбели ТУ 14-4-1434-87 механические свойства которых риведены в табл 1 Таблица 1 N ³ 10 n £ 4 15.6 Расчет элементов на рочность следует роизводить в соответствии с разд 5 СНи II-23-81* и 15.4 настоящего собия. Is - момент инерции сечения. Коэффициент влияния формы сечения h = 1,51; риведенный относительный эксцентриситет mef = mh = 2,40; Механические характеристики дюбелей Номинальный диаметр стержня дюбеля d мм. Расчет калькуляционным методом требующим большого объема вычислений и исльзования обширной сравочно-нормативной информации следует вылнять. Трудоемкость изготовления конструкции Чертеж № 3-Ф1086-5КМ Марка чертежу 6К4 Оерация Размеры сечения: стенка 800´12 мм яса 400´20 мм материал ВСт3к2-1 (ТУ 14-1-3023-80) Ry = 210 Ма (2150 кгс/см2). Чем выше обесеченность нормативных соротивлений ставляемого роката тем более низкими риняты коэффициенты надежности материалу (см табл 2. ” 0,75 £ a < 0,85 gс = 1,18 Для сталей с отношением Ru/Ry < 1,39 Величины входящие в формулу (12) СНи II-23-81* равны: ; Концентрация напряжений зависящая от конструктивной формы элемента. Римем составной двутавр 2 × (-450 × 18) + (-1250 × 8); Редельную несущую ссобность S соответствующую виду усилия (сжатию растяжению сдвигу изгибу кручению и т.д.) необходимо оределять формуле Ти соединения 0,886 0,891 0,893 0,893 Расчет ЭЛЕМЕНТОВ РЕШЕТКИ 18 КОНСТРУКЦИИ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ  - ринимается в соответствии со. 3,320 1,0800 0,1280 0,0690 0,621 0,580 0,556 0,540 20 35 Срез 4.8; 5.8 з. 12,5 2,1 0,9 14,0 D Значения с ри отношении Mx/(Nh) равном 0,15 0,30 Ho = h - 2 (r + t) - расчетная высота гофра; Таблица 70 Роверим из условия на срез ри k = 1,0 (см ) что Ветровой район [3] Среднее значение давления ветра а (кг/м2) Коэффициент вариации vf 311 (31,7) 0,056. В слабо нагруженных соединениях (связей фахверка рогонов и т.д.) + + + 1,82 2,05 0,7 0,85 1,10 Где l - расчетный ролет настила Таблица 69 Обозначение рофиля             10 Рекомендации расчету рочности стальных канатов рименяемых в строительных металлических конструкциях/ЦНИИроектстальконструкция - М 1982 -. 1 с числом болтов в соединении n £ 4 Ii4 II5 и др I1 I2 II2 II3 II4 II5. 25. Формуле (52) ; Значения k1 ри Af/Aw = 1,0 и равной   17 Моисеев В.И Расчет местной устойчивости стальных балок за ределом уругости//Строит механика и расчет сооружений - 1982 - № 6 -. Для стержней с ланками гибкость lb отдельной ветви ри которой влияние указанных факторов несущественно составляет 40. Vs - коэффициент вариации усилий оределяемый в соответствии с 18 настоящего риложения. Б) ри ринудительном формировании ереходного участка [с лавным ереходом на длине (2,5-3) D] формуле      . 4 Условие нагружения колонны Формулы для оределения коэффициента m1i нижнего участка колонны 1 (112) где Ad - лощадь еречного сечения раскоса. Таблица. “ 35 В конструкциях рассчитываемых на выносливость Растяжение. - - - - 10.9 Растяжение 0,694 0,508 0,425 0,375 1,5 0,964 0,982 0,991   Рис 11 Зависимость “лноты” кривых взаимодействия от значений коэффициента n 0,97 0,98 0,99 0,98 0,99 0,99 Б) здание ри неравномерном нагружении узлов в лоскости рамы (одной колонны силой N а двух других - силами 0,5N). Ервый эта - редварительный расчет Требуемая величина уругого момента соротивления сечения. V - коэффициент оределяемый в соответствии с 20 настоящего риложения; Рекомендации не расространяются на фланцевые соединения: Мембранные каркасные анели ограждения; ленточные ограждающие конструкции; мембранные конструкции сециальных сооружений. 0,572 0,502 0,457 0,427 Третий эта - роверка решения ; ; 5.8 (ГОСТ 7798-70*) Разность номинальных диаметров отверстий и болтов. Рофили марки стали Среднее значение редела текучести Ма (кгс/мм2) Коэффициент вариации vm Рис 59 Стабилизация крытий Временное соротив-ление стали Ма (кгс/мм2) редельное усилие кН одного болта (на срез - на одну лоскость) диаметром. _________ 1 Чернов Н Расчет стальных неразрезных балок ограниченным ластическим деформациям // Строит механика и расчет сооружений - 1980 - № 2 -. 1,296 1,235 5,0 1,555 1,529 Ry Ма (кгс/см2) 300 0,97 0,98 0,99 0,99 1,02 В соответствии с * СНи II-23-81* оределяем: В ряде случаев рассматриваемые конструкции могут рассчитываться как оболочки дкреленные гибкими шангоутами [21] ри этом указанные требования для кольцевых ребер жесткости могут быть несколько смягчены. 11.9 рочность соединяемых элементов ослабленных отверстиями д высокорочные болты в фрикционных соединениях роверяют в редложении что 50 % усилия риходящегося на каждый болт в рассматриваемом сечении уже ередано силами трения: 17.1 Рекомендации настоящего раздела расространяются на фермы с ясами из широколочных тавров и ерекрестной решеткой из одиночных равнолочных уголков для крытий роизводственных зданий (рис 32). Экслуатируемые в сильноагрессивной среде. Wx1 и Wх2 -моменты соротивления сечения настила ринимаемые. Где Вo - орная реакция на одну стенку гофра; 5. 185. - схемам 3 и 4 табл 25 Рис 13 График для оределения значений коэффициентов расчетных длин ересекающихся стержней (ри равных длинах и жесткостях) ри различных усилиях.  - условная гибкость трубчатого сечения ().   0,583 0,583 Таблица 35 Rwf и Rwz - расчетные соротивления углового шва срезу (условному) соответственно металлу шва и металлу границы славления; 5) рассматриваемый элемент рерывается и ерекрывается фасонкой ддерживающий элемент растянут и не рерывается. 0,6 0,80 1,03 1,21 1,42 1,62 Где оределяется данным табл 87 Таблица 86 (35) 5 Временные здания и сооружения со сроком службы до 5 лет 0,85 Таблица 7 Td - толщина стенки рикреляемой трубы; kf - катет (высота) углового шва; В той же лоскости но с ротиволожной стороны яса (Фij = p) 13 Расчетная стоимость в. (6) Толщину неокаймленной сжатой лки балки для обесечения ее устойчивости согласно табл 30 СНи II-23-81* следует ринимать равной: (Iii) 2,0 ³ m ³ 1,0 - + - + - На этае “Себестоимость” вылняется расчет затрат на рокат и на основные материалы а также расчет себестоимости изготовления На этае “Дело” вылняется расчет затрат на монтаж и расчет себестоимости. Rth = 0,5 Run/gm (6) 0,091 0,93 0,239 1,92 131 I Значения aij ри j равном. 1,09 1,07 1,04 (3750)   20.9 Расчет на устойчивость верхних контурных ясов из одиночных уголков ри действии узловой нагрузки следует вылнять как центрально-сжатых элементов в соответствии с 5.3. 0,058 8-10 277 (28,3) 0,056 309 (31,5) (11) Где ; 455 0,88 0,91 0,94 0,96 - ; (86) Дготовка материалов сборка конструкций сварка и контроль качества осуществляется в соответствии с требованиями [8] и других нормативных документов; Г) результаты расчета углов длины римыкания деталей длины и катетов сварных швов не указанных на чертеже; Г) здание ри нагружении одной колонны в средней раме силой N двух других колонн силами 0,3N и всех колонн в оставшихся четырех рамах расчетного блока силами 0,1 N. 5) Мr + 1,294 Ррh £ 36,38 - 14,979Pp; Шильки конструктивных болтов для всех климатических районов следует изготовлять из стали марки ВСт3к2. 0,858 0,628 0,551 0,513 0,490 0,475 5. 22,84 -19,70 Значения Х ри вычисляются формуле В СНи II-23-81* риведены новые ложения наравленные на снижение расхода черных металлов в стальных конструкциях К ним относятся: Относительный эксцентриситет ; отношение лощади лки к лощади стенки: Af/Aw = 0,948; 0,523 0,433 0,379 0,343 Gt - коэффициент учитывающий вероятность тери несущей ссобности соединения смятию оределяемый формулам: (54) где ; Хх. (16) + + + + ри r > 0 0,1 £ m £ 2,0 Римечание Значение следует ринимать равным: для металлических конструкций телиц - 8; для металлических конструкций комлексов слеуборочной обработки зерна - 2,5. Из условия равноустойчивости оределяется отимальное соотношение размеров (габаритов) еречного сечения: Уровень растягивающих наряжений и стеень неоднородности эюры наряжений (наример изгиб внецентренное растяжение); Конструирование 20 СТРУКТУРНЫЕ КОНСТРУКЦИИ КРЫТИЙ ИЗ РОкатных рофилей ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ (105) 1,151 0,866 0,730 0,647 6.2 (6.8) д расчетной длиной стержня обычно нимают условную длину одноролетного стержня критическая сила которого ри шарнирном закрелении его концов такая же как для заданного стержня [18]. 2,38 33,2 54,8 2,67 2,16 5,09 Gij - расстояние вдоль яса между бортами рассматриваемого и смежного римыкающих элементов: ; 0,744 0,748 0,748 Таблица 37 1,976 1,625 1,436 1,316 (4600) 0,6 0,884 0,763 0,631 0,534 (56) 1,028 1,048 1,028 1,047 1,142 Желанию льзователя кроме данных табл 94-96 может быть выдана на ечать долнительная информация: Gр - коэффициент условий работы учитывающий изменение разности номинальных диаметров отверстий и болтов неравномерность расределения усилий между болтами и ринимаемый. 1,93 2,53 3,20 3,97 4,89 5 араметр нагрузки краевой текучести Ру ринимается равным Где Mri - остаточные изгибаемые моменты в i-том расчетном сечении оределяемые недеформированной схеме; 16.9 В недкреленных римыканиях к ясу широколочного двутавра в К-образных и орных узлах ри с < 15 мм (см рис 29) несущую ссобность яса на отгиб лки следует роверять формуле Где g - коэффициент учитывающий местное смятие согласно [38] и оределяемый формуле Где y = Af/Aw; c = 0,259 + 1,945/( - 1,1). В формулах (1)-(4): - расчетная лощадь сечения дюбеля; L - ролет фермы Отношение высоты ясов к толщине стенки следует ринимать не более 45 элементов решетки -. , Gс - коэффициент условий работы ринимаемый равным 0,9 ри Ry ³ 375 Ма (3800 кгс/см2) и 1 - в остальных случаях; Общие ЛОЖЕНИЯ РЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ 2 МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ Вст3С. Узлы с еречным обжатием закрытых канатов усилием q не ревышающим 25 кН/см (2500 кг/см):   0,65 0,60 На смятие элементов работающих только на сжатие (раскосы и разрезные пояса) при a = a1 = 1,25d:  - квадрат удельного радиуса инерции еречного сечения относительно одной из главных осей. (16) Второй эта - комновка сечения 785. Лученные значения Qfic для различных Ry и l ароксимированы в СНи II-23-81* риближенной зависимостью 4 Средние значения и коэффициенты вариации давления ветра следует ринимать табл 1 Таблица 1 Статистические характеристики давления ветра 28.1 дбор еречных сечений стальных элементов обычно вылняется в три этаа: ервый - редварительный расчет выявляющий ориентировочные араметры элементов сечения; ** лучено с учетом данных книги Я Б Фридмана “Механические свойства металлов” Т 1 (М.: Машиностроение 1974 -. B - коэффициент зависящий от характера наряжений в надорном сечении стенки и оределяемый формуле ; К расчетным болтам относятся болты восринимающие нагрузки возникающие ри экслуатации строительных конструкций. На смятие Nd = Rdpdtgi; (2) Без контролируемого натяжения болтов2 фрикционные на высокорочных болтах фрикционно-срезные на высокорочных болтах1 Табл 1 4.8; 5.8. Где ; W - момент соротивления еречного сечения для наиболее наряженного волокна; 1,18 1,37 1,55 1,75 1,95 M - коэффициент ерехода от веса снегового крова земли к снеговой нагрузке на крытие ринимаемый согласно [3]. ; (140) В случаях когда в стыковых соединениях невозможно обесечить лный ровар элементов рекомендуется ринимать Rwy = 0,7. Значения qо и k1 ри a равном. 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 450   одним (см рис 44 и-м) а также двумя болтами или сваркой (см рис. Растяжение - -. 3 Разрезные сжатые яса (элементы 3 см рис 43) из одиночных уголков рикреленных в узлах одной лкой а также неразрезные яса с рикрелением фасонок болтами или сваркой: 13 РОЕКТИРОВАНИЕ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ВИДЫ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И УСЛОВИЯ ИХ РИМЕНЕНИЯ Здесь - араметр расределенной нагрузки ; q - расределенная нагрузка. Площадь А и моменты инерции сечения Ix и. 261. За основу технологии изготовления ринят комлект тивых технологических роцессов [39] разработанных с ориентацией на технологию ередовых заводов отрасли. Конструктивные болты редназначаются для рихтовки строительных конструкций во время их монтажа обесечения стабильной работы во время экслуатации конструкций а также для редотвращения случайных смещений конструкций. Значения k ри D > 0,1           Св 390 (4000) Св 450 (4600) Св 490 (5000) Св 540 (5500). В конструкциях не рассчитываемых на выносливость Растяжение или срез 4.6; 5.6. Новые требования к рименению сталей в конструкциях зданий и сооружений зволяют снизить их расход более. 241. Ри расчетной длине в лоскости фермы - минимальный (i =. (116) Расчет мембранных крытий рекомендуется вылнять с учетом неуругих деформаций железобетонного или стального орного контура ри железобетонном орном контуре рекомендуется учитывать деформации усадки и лзучести бетона. Расчетное значение изгибающего момента М равно М = 0,894 × 0,125ql2 = 0,112ql2. Для каждого элемента решетки ересекающегося в узле с другими элементами следует роверять совокуную рочность стенок всех элементов (яса и решетки) с которыми ересекается рассматриваемый элемент формуле Рис 25 Бесфасоночные. (Vi). Xрj = lpj/(pdj); Зарещается исльзовать болты без клейма и маркировки Клеймение и маркировка должны соответствовать. Св 390(4000). 1,476 1,454 1,433 1,413 1,384 1,357 Для наиболее расространенных слошностенчатых сечений значения араметра С могут быть оределены данным табл 84 Таблица 84 L - длина контакта каната с основанием 0,90 Концевые креления гильзо-клинового. Рис 53 Двухясные крытия а - виды систем; б - римеры радиальных крытий   c/b = 0,3; c/b = 0,7 0,85 11 Балдин В.А Об учете ластических деформаций ри неравномерном расределении наряжений сечению//Строит механика и расчет сооружений - 1977 - №1.-. Соротивление усталости ри экслуатационном числе циклов нагружений N = 4 ×. Где Df - уругий ровес; Расчет сварного соединения фланца с рофилем следует роизводить в соответствии с [25]. 1,05 1,03 1,19 1,20 1,18 1,10 ___________ 1 Соболев Ю В О роектировании стальных составных балок рационального сечения // Изв вузов Стр-во и архитектура - 1985 № 1 -. 2 Ри устойчивой стенке ; ри неустойчивой стенке ; az >. Здесь lу - расчетная длина относительно оси у-у; Коэффициенты в табл 77 СНи II-23-81* риведены для случая шарнирного оирания в лоскости наименьшей жесткости и свободной деланации концов расчетного участка балки. Область рименения работающих на сдвиг болтовых соединений (“+” доускается “-“ не доускается) с контролируемым натяжением болтов I = 1 2 kl + 1 - номер колонны в лоскости рамы (kl - число ролетов); j = 1 2 3 4 5 -. 0 То же по краям фланцев при толщине фланцев мм: до 25 0,6;. (92) где N - усилие в римыкающем элементе; 2 Исходные данные Десятиролетная одноэтажная рама с жестким закрелением колонн в фундаментах и жестким крелением ригелей равных ролетов и сечений к колоннам стоянного сечения нагружена силой N во. 6 Технологическая себестоимость изготовления. 0,055 12-16 270 (27,5) 0,053 298 (30,4) 252 308 454 616. А - с односторонними швами без скоса кромок; б в-с двусторонними швами с двумя скосами одной кромки; г-е - с односторонними швами со скосом одной кромки; ж - с двумя рикреляемыми через лист-рокладку элементами Таблица 30 Условная гибкость Коэффициенты 25 РОФИЛИРОВАННЫЙ НАСТИЛ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСТИЛОВ 20.8 Расчетную длину lef сжато-изогнутых двутавровых ясов следует ринимать равной 0,85l (где l - геометрическая.             Дробный анализ расчета устойчивости стенок и ясов изгибаемых элементов работающих за ределом уругости риведен. Статистические характеристики веса снегового крова Снеговой район [3] 0,63 0,20 0,83 0,83 0,83 0,166 0,165 0,162 0,159 0,153 0,148 Ри расчет на устойчивость двутаврового сечения всегда следует вылнять относительно оси у-у т.е ринимать: 0,92 0,96 0,98 - - (48) где 1,4×105(1,37×106) многорядные ри кратности свивки:     Таблица 59 редел текучести стали Ryn Ма (кгс/см2) Коэффициенты расчетной длины m стойки оределим формуле (70 б) СНи II-23-81*. 2 Зарещается рименять в стоянных сооружениях конструктивные решения требующие введения gk < 0,85 кроме отдельных узлов антенных сооружений связи конструкция которых оределяется технологическими требованиями. 14 ФЕРМЫ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ расчет Коэффициент условий работы gb для соединений одноболтового многоболтового 0,361 0,316 0,287 0,252 1,0 Двухслойные ленточные крытия имеют седловидную форму верхности и редназначены для зданий с рямоугольным овальным или более сложным (составным) очертанием лана. 1,5 0,943 0,971 0,986   A= 2,45 × 1,8 + 125 × 0,8 =. Где k - коэффициент агрегатной рочности каната оределяемый в зависимости от конструкции каната табл 9; Таблица 9 18 Ясинский Ф.С Избранные работы устойчивости сжатых стержней - М - Л.: Гостехтеоретиздат 1952 - 427 с 19 Корноухой Н.В рочность и устойчивость стержневых систем - М.: Госстройиздат 1949 -. 340. 8,3 3,3 Н57-750 Hо1 £ ho; ho2 £ ho, 24,8 3,66 Н57-750-0,7 23,2 3,09 1,537 1,508 1,480 1,454 1,417 1,384 (188) Ри r > 0 ри r > 0 ри r > 0 0,898 0,893 0,903 0,927 0,966 0,974             0,9L Сжато-изгибаемые яса (в лоскости фермы) 0,8l Где Из уравнения (24) находим ____________ 1 Геммерлинг Г А Система автоматизированного роектирования строительных конструкций - М.: Стройиздат 1987-216 с. Формула (107) учитывает доустимость ластических деформаций металла в концевых сечениях стержней. А) в узлах указанных в ри углах римыкания a = 40 - 50° - формуле 0,0 1,21 1,96 2,55 3,12 3,74 Yх. Обозначения ринятые в (см. 405,4 67,6 75,0 0,94 0,96 0,96 0,97 1,03 1,03 77. 4,5 4,7 5,0 0,0 0,240 0,239 Редельное касательное наряжение в стенке tu оределяется из выражения Gс - коэффициент условий работы оределяемый з 6 табл 6* СНи II-23-81* Таблица 54 20 Коэффициент v казывает какую часть стоимость ремонта несущей конструкции сле отказа составляет от лной ее стоимости Доускается ринимать v = 0,5. 3,5 4,0 4,5 5,0 Двутавровое 0,0 Фрикционно-Срезные на высокорочных болтах ри расчете которых учитывается вся совокуность соротивлений трению смятию. Здесь jе - коэффициент оределяемый в соответствии с *. Таблица 55 Условный относительный эксцентриситет в лоскости. 35 Рекомендации роектированию мембранных крытий на рямоугольном лане для реконструируемых зданий и сооружений/ЦНИИСК им Кучеренко - М 1986 - 90 с 36 СНи II-26-76 Кровли.  = 1,30 + 0,152; = 0,9 + 0,5, В расчетах рочности бистальных балок в которых стенка вылнена из менее рочной стали чем яса (или один яс) рименяются следующие главные критерии: Ри бесфасоночных узлах диаметры труб решетки рекомендуется ринимать равными не менее 0 диаметра ясов и не более диаметра ясов. Категория зданий и сооружений Коэффициент gn 1 Трубороводные мосты вышенной ответственности -0,2 сжатые 0,24 -0,4 Из формулы (51) СНи II-23-81* находим расчетное значение араметра нагрузки Pd: 0,160 - ваиие отверстий 2,302 - Таблица 52 Условия работы соединений Рикреляемые одной лке:     растянутые 0,36 (58,72 + 12,936 h) Pp ³ 121,267; (73,4 + 12,936 h) Pp ³ 145,52. 4-6 285 (29,0) 0,049 321 (32,7) 0,064 Здесь lkj dk - соответственно длина участка ериметра сечения смежного элемента соответствующая ересечению с рассматриваемым и наружный диаметр смежного элемента.  - условная гибкость лки двутавра или крестового сечения; Рикромочная 0,5 1,0. Г) ри ересечении раскосов между собой если рассматривается рикреление “роущенного” (не рерванного на линии ересечения) раскоса к другому (“рерванному”) - всю длину участка взаимного ересечения раскосов. 0,76 0,68 0,61 0,10 0,90 Стенки И ЯСНЫЕ ЛИСТЫ ЦЕНТРАЛЬНО- ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 8 РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ Для инженерно-технических работников роектных организаций а также для инженеров научных работников сециализирующихся в области строительных металлических конструкций и студентов строительных факультетов Табл. 182. Mz = 0,5. 0,973 0,979 0,980 0,980 3,0 80 9,054 1,313 0,399 0,743 56,8 . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20110312 Pe - араметр критической нагрузки Эйлера оределяемый согласно 4 настоящего риложения ри льзовании настоящими рекомендациями не требуется роверять: Изгибающие моменты и следует оределять формулам: Условиям экслуатации болты дразделяются на расчетные и конструктивные. (134) 199. 570 (58). На отгиб участка лки яса контактирующей с элементом решетки; на несущую ссобность участка стенки яса соответствующего сжатому элементу решетки; Где ри 0,03 > De > 0,0036 4 Трансртирование в цехе обработки 7,240 - 5 Трансртирование в цехе сборки-сварки Ри заданных габаритах сечения требуемая (расчетная) лощадь стержня А оределяется из формулы (51). 0,24B 0,20b 0,20b 0,40h Ryd - расчетное соротивление стали элемента решетки Таблица 58 Где ne ni - число болтов соответственно наружной и внутренней зон; N - внешнее усилие на фланцевое соединение.  - коэффициент экономической ответственности оределяемый в соответствии с 19 настоящего риложения; Статистические характеристики стали ставляемой. (171) Где v - коэффициент уассона; 4 Из лоскости Ry Ма(кгс/см2). Изгибающие моменты Мх и My следует дставлять в формулы (73) и (74) со своими знаками (см 14.4). + + + + ри r < 0 Расчет КРЕЛЕНИЕ НАСТИЛОВ (40) Настил доускается креить к ддерживающим стальным элементам сварными электрозаклеками согласно [27]. 28,5 33,1 Н75-750-0,9 0,9 75 Здесь Rwy - расчетное соротивление сварного стыкового соединения растяжению или сжатию ринимаемое в соответствии с 3.4. 17 ФЕРМЫ С ЯСАМИ ИЗ ШИРОКОЛОЧНЫХ ТАВРОВ И ЕРЕКРЕСТНОЙ РЕШЕТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ 4.6; 5.6 з 1 и 4 табл 1 6.6. База данных для автоматизированного расчета технико-экономических казателей включает 173 таблицы наименования которых риведены в [40]. (115) Таким образом отовая цена и сметная стоимость не могут исльзоваться как основные казатели ри роектировании. 113. Удельная металлоемемкость кг/кН ширина толщина. Общие ЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТ 24 МЕМБРАННЫЕ КОНСТРУКЦИИ (3.5) Расчетные соротивления болтов в табл 5* и 58* СНи II-23-81* назначены в зависимости от классов рочности. 0,809 0,818 0,821 0,821 Ри ередаче давления через лку двутавра лежащего на балке или через рокладку значение Fu можно увеличить. Римерный еречень отдельных гру конструкций и их элементов риведен в [7. 2,94 Н60-845-0,8 26,2 2,91 Н60-845-0,9  = qr/t - окружное напряжение от внутреннего давления. /topic/64-%d0%be-%d0%bc%d0%b0%d1%81%d0%bb%d0%be%d0%b2%d0%b5-%d0%bb%d0%b5%d0%be%d0%bd%d0%b8%d0%b4%d0%b5-%d0%b8%d0%b2%d0%b0%d0%bd%d0%be%d0%b2%d0%b8%d1%87%d0%b5/ Б) сечений ослабленных отверстиями для болтов в болтовых конструкциях а также в местах стыков вылненных на болтах (кроме конструкций на высокорочных болтах); в) растянутых одиночных уголков рикреляемых одой лкой болтами; 4,28 5,17 (5500) 0,6 1,01 4,0 6,0 10,0 20,0 1 0,48 0,46 0,44 0,40 0,32 0,26 1,0 ³ m ³ 0,5 Y = 0 400 0,98 0,99 0,99 1,00 1,03 Кинематический метод редельного равновесия сводится к нахождению тах h (или тах Рр) ри вылнении следующих ограничений:  < 3,0 эффект в среднем равен 5-10 % и может достигать 15 % ри < 2,2. Ри ослаблении сечения менее чем на 5 % в формулах следует ринимать лощадь сечения А и коэффициент условий работы gс = 1,0. 147. Модули уругости витых стальных канатов и учков араллельных роволок Е рекомендуется ринимать табл 10 Для витых стальных канатов значения Е даны сле редварительной вытяжки. 0,954 0,966 0,966 0,966 3,0 (185) Расчет технико-экономических казателей разделен на этаы: кодирование; трудоемкость; себестоимость; дело. 13.5 ри размещении болтов рикреляющих одиночный уголок в шахматном рядке отверстия наиболее удаленные от конца уголка следует раслагать на риске ближайшей к обушку. Для разрезных балок - сечение отстоящее на расстояние 0,2 а + 0,35lef от ближайшего к середине ролета еречного ребра жесткости (в наравлении к середине ролета); 25.2 еречень рофилеразмеров настила ГОСТ 24045-86 и ширины заготовок для их изготовления риведен в табл 68 Таблица 68 97,2. А) ри сквозном сечении (C1 = С2 = uef = 0); Nh nc - безразмерные араметры соответственно для ддерживающего и сжатого раскосов оределяемые формулам: 2,1 1,0 15,4 2,1 H114-600 Сисок ЛИТЕРАТУРЫ  . (68) В бистальных балках двутаврового сечения укреленного только еречными ребрами жесткости ри sloc = 0 устойчивость стенки роверяется формулам: (64) ервый член этого условия отвечает трению второй - смятию. Для коробчатого сечения: Технологическая себестоимость изготовления или монтажа есть сумма затрат на изготовление или монтаж без учета затрат на основные материалы. Рис 30 Узел фермы усиленный наклонными ланками (67) где N - расчетное усилие в элементе; . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20130607 3,5   0,778 0,813 0,824 Установленные в табл 6* СНи II-23-81* коэффициенты условий работы gс для элементов конструкций введены с. Рекомендуется рименять замкнутый орный контур рименение разомкнутого контура может быть оравдано лишь ри наличии конструкций трибун боковых ристроек и т ссобных восринимать расры без существенных долнительных затрат. 20.4 Для конструкций с регулярной решеткой доускается ринимать шарнирно-стержневую расчетную модель с узловой ередачей нагрузки. 0,1 ³ D ³ 0,03 D < 0,03 Слошное ; (204) N £ 2Swh; (130) Но ринимается не более чем scr1 + 0,23Et/r, Расчетная схема колонны Формулы для оределения коэффициента m1 нижнего участка колонны Границы изменения араметров 1 Неразрезные сжато-изогнутые (элементы 1 см рис 43) и разрезные яса из арных уголков соединенных болтами или сваркой в расчетах на устойчивость 1,00 2 Для сжатых римыкающих элементов ри указанных в табл 59 значениях dd не требуется роверки их стенок на местную устойчивость. (Iv). (Чертеж № 3-Ф1086-5КМ дкрановая балка БК4) казатель Единица измерения Во всех остальных случаях коэффициент ринимается равным 1 18 Коэффициент vs оределяется формуле В отдельных случаях (сложная геометрия орного контура сжатые сроки воздействия и т ) ри соответствующем обосновании в качестве материала орного контура мембранных крытий доускается рименять металл.  ³ 2,0 = 1,30 + 0,152; В углах здания и внешнему контуру крытия на участках шириной 1,5 м а также ри расчетном отрицательном давлении ветра свыше 1,5 кН/м2 (153кгс/м2) настил необходимо креить к несущим конструкциям в каждом гофре на. (14) Зона устойчивой стенки 1,5 0,952 0,976 0,988 ; (9) 0,40 III 980 (100) 0,35 IV 143. Ервый эта - редварительный расчет Вычислим необходимые расчетные араметры: ; 09 15,6 2,3 1,0 17,2 (33) Lw Расчетные соротивления срезу Rbs и растяжению Rbt болтов класса рочности 10.9 и высокорочных риведены в табл 43 Таблица 43 1470 (150) 0,30. Таблица 90 16.4 Для растянутых элементов решетки рассчитываемых без учета изгибающих моментов следует ринимать коэффициент условий работы gс = 0,85. Jd - угловая координата рикреляемой трубы для рассматриваемой точки шва отсчитываемая от носковой образующей. 23.9 Расчет отдельной нити на рочность рекомендуется роизводить задаваясь ролетом нити l шагом и стрелкой ровеса f д расчетной нагрузкой. Римыкающих элементов dd = d/td сжатых растянутых Ритягиванием концов еречных дкреляющих элементов к основанию (для цилиндрических оболочек) Рис 60 Стабилизация крытий редварительным наряжением 1,00. 0,0 0,75 0,92 1,10 1,25 1,40 Толщина ” (182) 119,6 31,6 38,0 H114-750-0,8 0,8 0,745 0,663 0,578 0,494 0,427: 0,362 ” l1/db ³ 1,6 gf = 1,0. Где М - расчетное значение изгибающего момента в рассматриваемом сечении; Wmin - минимальный расчетный момент соротивления в рассматриваемом сечении ринимаемый. - ые работы - - Сборка (УНВ) (7,6) (9,0) (8,6) (10,1) (9,5) (11,2) -0,2 -0,4 -0,6 -0,8 Lwah и lwat - суммарные длины участков шва рассматриваемых как стыковые швы соответственно в яточной и носковой частях шва; Q = bра (143) 0,8 0,811 0,719 0,635 0,555 0,480 Born on 7 April 1893 Watertown New York Brother of John Foster Dulles (United States Senator Secretary of State) EDUCATION: Princeton University B.A 1914 M.A 1916; George Washington University LL.B 1926 Began his 51 year career in intelligence after graduating from Princeton in 1914 by being accepted in the State Department's intelligence service. (197) Коэффициент сNx оределяется формуле Ограничение значения толщины рисоединяемых элементов мм Условное обозначение Расчетное соротивление Установление коэффициентов надежности материалу gm с учетом обесеченности нормативных соротивлений и ринятых методов контроля качества стального роката ри ставке;  . 113 133 (9,0) (10,6) (10,2) S jxр ри равной 1,5 N1 = Сечение tIRs F2 =. 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 Г) рейскуранты на рокат сварочные и лакокрасочные материалы (в части роката и материалов исльзуемых в строительстве). 1 Корчак М Д О влиянии начальных искривлений яса на устойчивость решетчатого стержня // Совершенствование и развитие норм роектирования стальных строительных конструкций: Сб науч тр ЦНИИСКа им Кучеренко - М 1981.-С 119-127. Ix F1 =. Что ревосходит араметр расчетной нагрузки Pd = 1 на 23,9 % Следовательно имеется существенный резерв несущей ссобности рамы. 98. Марка стали шилек ВСт3к2 (. 5 Таблица 3 Расчетные соротивления элементов соединяемых одним дюбелем Наряженное состояние элементов соединения Где - условная гибкость стенки; Ry - расчетное соротивление. ; (q – 1) ³ b ³ 0 Болты следует раслагать как можно ближе к элементам рисоединяемого рофиля ри этом (см. В этом случае Rv = 60 Ма (610 кгс/см2) - табл 32. 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 (. Расчет на выносливость вылняется на воздействие от нормативных нагрузок одного крана 22.2 ( ) Расчетными сечениями ри расчете дкрановых балок на выносливость являются: 0,345 0,296 0,266 0,246 Ри a1 > 1,2 n £ 1,35 – 0,35. Рис 15 Схема загружения ластинки 0,2 0,72 0,59 0,52 0,43 0,36 На ервом этае расчета следует восльзоваться методом и завершить корректировку редварительного расчета рименив рекомендации . S l - соответственно длина и ролет нити; - равка на кривизну; 10 Средние значения и коэффициенты вариации редела текучести стали следует ринимать табл 5 и 6 Таблица 5 0,44 0,37 0,30 0,23 0,4 0,71 Из решения рассматриваемой задачи лучено долнительное усилие возникающее в раскосах Внецентренно-Сжатые и сжато-изогнутые стержни удовлетворяющие условию (1) на устойчивость - формуле (51). Груа состояний редельное состояние вид характеристика 28.5 Требуемая лощадь еречного сечения А ри заданных габаритах оределяется формуле (7). 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 Уменьшение изгибающего момента за счет ерерасределения моментов составляет 6,24 % Эюра расчетных моментов казана на рис 7 а слошной линией. 45 56 (3,6) (4,5) (4,1) 0 0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 Заводской сварной стык стенки следует раслагать на расстоянии не менее 3hw от орного ребра. (61) 112. 21.2 (18.2*) Наиболее лное решение для балки симметричного двутаврового сечения ри чистом изгибе лучено в работе [31] ридельное значение момента Ми найдено из выражения ароксимирующего точное решение: Jxp - коэффициент родольного изгиба ринимаемый табл 75 в функции от и условной гибкости : I1 I1 II2 II3 II4 II5 и. 13.1 В строительных стальных конструкциях рименяются расчетные соединения на болтах как с контролируемым так и без контролируемого натяжения болтов К соединениям с контролируемым натяжением болтов относятся: Себестоимость изготовления в данном случае есть сумма затрат на изготовление в условиях заводского роизводства. 1,00.  См; ; ; ; ; 0,97 0,98 0,99 0,98 0,99 0,99 11,2 2,1 0,9 12,5 11,3 9,3 129,6 30,2 37,6 1,28 1,50 1,70 1,95 2,10 Где vm -коэффициент вариации редела текучести стали ринимаемый в соответствии с табл 5 настоящего риложения; 4. Фланца и ребром стальной линейки 0,3; смещение фланца от роектного ложения относительно осей сечения 28.9 Отимальные соотношения основных размеров (габаритов) еречных сечений сжатых элементов ри обесечении их равноустойчивости оределяются из выражения 1,52 0,92 0,315 0,169 2,14 113 M = 0,5 ри ; 25 Руководство по проектированию изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров/ЦНИИпроектстальконструкция М 1982 -. 0,5770 0,0800 0,0422. Устойчивость каждого из отсеков стенки в надорных зонах настила считается обесеченной если вылняются условия: Предельные усилия Qbh фрикционных соединений на высокопрочных болтах М24 приведены в табл 47 Таблица 47 23.3 ролетная конструкция может быть вылнена в виде: а) сеток из нитей расложенных араллельно друг другу ортогонально гексагонально косоугольно радиально и т.д.;  - условная гибкость стенки двутавра или рямоугольного коробчатого сечения с учетом частичного защемления. Рис 2 Эпюры изгибающих моментов Где знак “люс” еред радикалом относится к случаю с1 < 0 а знак “минус” - к случаю с1 > 0 Коэффициенты с1 и с2 вычисляются для еречного сечения содержащего наиболее наряженное волокно формулам: Здесь lx - расчетная длина относительно оси х-х, 14.2 лоские фермы из одиночных уголков целесообразно рименять в крытиях зданий вместо традиционных ферм из арных уголков тавров и т как более технологичные. 4,24 5,10 (4600) 0,6 0,99 Нулевой гауссовой кривизны (цилиндрические и конические); ложительной гауссовой кривизны (сферические в виде эллитического араболоида очерченные верхностям вращения с вертикальной осью); (4640). Себестоимость в деле есть сумма технологической себестоимости изготовления технологической себестоимости монтажа трансртных затрат и затрат на основные материалы. D = ВС; - араметр исходных данных; 0,848 0,787 0,695 Рочность сварных швов рикреления элемента решетки. Где - норма рогиба. Роверку устойчивости формы или ложения следует вылнять для системы в целом и для ее отдельных элементов. Рис 46 Расложение отверстий для болтов в уголках структурных конструкций Рис 44 Узловые соединения элементов из рокатных рофилей а-в - верхних ясов; г-к - нижних ясов; л-м - расрок Отимальное сечение заданной формы должно удовлетворять двум условиям: (191) 1 скольку в большинстве случаев gf = 1,0 эти нагрузки в 13.1 СНи II-23-81* названы “нормативными”. 1,406 1,391 1,377 1,362 1,341 1,322 0,523 0,433 0,379 0,343 Дифференцирование назначения сталей и их расчетных характеристик видам роката (лист. 3.8 (3.4) Формулы для оределения расчетных соротивлений сварных соединений риведенные в СНи II-23-81* редлагают следующие условия: ; (79) М = aМmах = 0,9376 × 0,2856Pl = 0,2678Pl. Ри r > 0 ри r < 0 ри r > 0 ____________  Ри ; 0,844 0,853 0,856 0,856 4,0 Римем b = 32,0 см; h = 50,0 см. 16.6 Недкреленные узлы ферм (см рис 28 29) состоящие из двутаврового яса и римыкающих к нему элементов решетки следует роверять: 19,7 Н57-750-0,8 0,8. 113. 5 Среднее значение ветровой нагрузки следует оределять формуле 345 (35) 58,3 72,9 80,2 87,5 98,4 (4) но не. Ервый - рекомендациям оределить расчетные араметры; второй - рекомендациям роверить и ри необходимости откорректировать расчетные араметры. 22 еремещения элементов конструкций от средних значений нагрузок не должны ревышать величин риведенных в СНи II-23-81* а для телиц - в [6]. Cm - коэффициент жесткости уругого защемления равный значению реактивного момента возникающего в орном сечении ри вороте его на угол равный 1,0; Tcr - критическое касательное наряжение; co/a - оределяется из формул: Скра-Разделочные базы; коровые и шлаковые отделения; отделения огневой резки ” Склады чугуна и слитков ” 0,85 одним болтом на обоих концах элемента болтами через фасонки (см рис 44 ж) а также раскосы 4 см черт 43 независимо от вида креления An - расчетная лощадь сечения элемента ринимаемая в соответствии с . 2,5 3,0 4,0 5,0 1,3 1,00 Z - условная длина расределения сосредоточенного груза не вышающая высоту стенки h'; r - внутренний радиус закругления не ревышающий 4t; Gd - коэффициент влияния знака усилия в римыкающем элементе ринимаемый равным 1,2 ри растяжении и 1,0 - в остальных случаях; 440 (4400) Растяжение. Для балок двухстенчатого сечения значение критического момента лучаемое в равой части формулы (42) необходимо умножать на коэффициент 2,0 и ринять в этой формуле Аw = 2heft. ; ри a1 > 1,2 Для балок с односторонними ясными швами указанное значение снижено на 10 % в связи с уменьшением стеени защемления стенки балки. Sт < 295 (30) Не рименять KCU-50; КСА 24.4 Мембранные оболочки вылняются из отдельных тонколистовых лотнищ объединяемых на монтаже в слошную ространственную систему.  См; ринимаем tf = 1,0 см Итак лучили составное двутавровое сечение:  - ринимается формуле Kcu-20; КСА Не рименять KCU-40; КСА KCU-20; КСА 4,6   0,786 0,790 0,790 4,6   0,872 0,874 0,874 Где ko - коэффициент зависящий от характера наряжений в участке и ринимаемый. 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,7  < 0,8 ³ 0,8 = 1,0; 0,568 0,556 0,547. 0,98 0,98 0,98 0,99 1,11 1,09 0,220 0,212 0,205 0,194 0,186 0,173 Ри расчете ролетной части мембранных конструкций ервой груе редельных состояний рекомендуется ограничиваться уругой стадией работы материала. Где Pd - араметр расчетной нагрузки с точностью до которого заданы расчетные значения нагрузок; 57,1 307,9 51,2 57,1 H114-750-0,9 Расстояние между дефектами минимально доустимое см минимально учитываемая максимально доустимая Листы фланцев (3750)           Таблица 23 Обобщенная расчетная схема Формулы для оределения коэффициента m 0,612 0,540 0,494 0,463 Таблица 21 № Расчетная схема стержня 3.6 Расчетные соротивления роката Rth ри растяжении в наравлении толщины следует оределять формуле Где m - коэффициент расчетной длины зависящий от условий закреления концов стержня и вида нагрузки; l - геометрическая длина рассматриваемого стержня. В табл 24 риведены римеры оределения коэффициентов Сm. Для ферм ри расчете которых учитываются изгибающие моменты доускается уменьшать расчетные длины элементов решетки в лоскости фермы с учетом их уругого защемления в. Где gn - коэффициент надежности назначению [4]; ai - коэффициент ерехода от нормативной нагрузки к усилию; 1) Мr + 6,468 Ррh £ 36,38 + 20,254Pp; Значения xij следует ринимать равными: ри cij £. Концевые креления со стальными клиньями в конических стаканах с алюминиевыми рокладками и залнением устот эксидным комаундом 1,0  Ри Третий эта - роверка решения 1,61 1,75 0,3 0,76 0,95 Срава от стрелок казаны редчтительные тиы соединений Формуле (47) СНи II-23-81* находим 1,01 1,00 1,07 1,05 1,03 1,01 0 £ n £ n1 = 0 Ри нерерывном рикрелении сжатого яса балки к жесткому настилу это рикреление следует рассчитывать на максимальное значение эквивалентной еречной нагрузки действующей на яс в горизонтальной лоскости [13]: 0 0,8 1,0. (166) 0,4 1,07 1,34 0,12 -0,43 0,24B 0,51b 0,44b 0,60b Араметр еречное сечение  - среднее значение редела текучести ринимаемое в зависимости от марки стали табл 5 и 6 настоящего риложения. Значения и Формулы для оределения 159. У - расстояние от орной лки гофра до горизонтальной оси устуа на стенке ринимаемое. Условие устойчивости стенок центрально- и внецентренно-сжатых стержней может быть редставлено неравенством 1,69 1,85 0,5 0,78 1,00 ; (122) Нормативные требования к крытиям и отдельным элементам в части редельных рогибов деформаций гибкостей и р устанавливаются в соответствии с требованиями. Г) вычисляется араметр нагрузки краевой текучести материала Ру согласно 5 настоящего риложения; (201) A ³ 0,8 ds; w £ 4b, (164) 20.2 Расчет структурной конструкции рекомендуется роизводить недеформированной схеме без учета физической нелинейности работы стали. Ри i ¹. 0,782 0,786 0,786 4,6   Уменьшение расчетного момента за счет ерерасределения моментов составляет 10,6 % Эюра расчетных моментов М казана на рис 8 слошной линией. Затраты статьям себестоимости отнесенные к основному оборудованию рабочих мест риняты данным сециального исследования основные результаты которого оубликованы в [41]. 0,98 - - - - - 0,25 0,5. 1,95 2,51 3,08 3,72 4,38 5,22 Выражение в круглых скобках формулы (97) не должно быть менее 0 Для элементов решетки неквадратного сечения в равую часть формулы (97) следует вводить множитель На ножницах и рессах 3,633 - ка деталей. Отделка окраска грузка (нормы ЗМК) 27 равка ейнеров 0,900 - 2,0. Для соединения с числом болтов 10. 1,283 1,230 8,0 1,473 1,454 (173) Таблица 74 Рис 62 Участок стенки а рассматриваемый как ребро жесткости и его расчетное сечение б В) ри резке конца рикреляемой трубы фрезой (см рис 33 е) а также в соединениях с роуском рикреляемой трубы через отверстие в головной детали - всю. Гибкость листов двутаврового сечения ри обесечении их местной устойчивости в соответствии с требованиями * и * СНи II-23-81* оределяется из выражений: 2,5 0,655 0,690 0,701 0,701 0,727 - Срез - 34,4 53,7 - ; (43) Vu - искривление пояса при действии сжимающей силы N; l - пролет балки. Элементы ДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ 6 РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И РЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ 1,289 1,232 6,0 1,522 1,498 124. Мембранная обшивка верхним ясам ферм (кровля) редварительно нарягается Обшивка нижним ясам (двесной толок) может быть и без редварительного наряжения Обе обшивки включаются в работу основного каркаса. -0,6 0,74 0,68 0,62 0,57 152 179 25. 0 £ n £ Y = 0,42 0,47 0,53 0,60 0,4 А2 = 1,011 + 22,84 × 0,962 - 19,70 × 0,962 = 4,753 Тогда Для стержня с одной осью симметрии у-у (см рис 1 СНи II-23-81*) аy = 0 ри этом из формулы (21) лучим (138) Таблица 25 № Расчетная схема конструкции узла     сиральные (закрытые и из круглых роволок) ри кратности свивки:   Риведены римеры расчета и конструирования. 4,0 0,714 0,728 0,732 Py - араметр нагрузки краевой текучести ри котором вервые является текучесть материала оределяемый согласно 5 настоящего риложения; 1100 0,6 7,1 3,8 0,787 0,697 0,609 0,527 0,449 0,379 1,04 0,388 0,257 1,25 0,425 (196) А) комлект оисаний тивых технологических роцессов изготовления и монтажа в том числе еречень технологических оераций и соответствующих рабочих мест; еречень оборудования рименительно к каждому рабочему месту; 0,077 0,9 0,119 0,118 0,117 В многоболтовых соединениях конструкций из стали с ределом текучести св 380 Ма (39 кгс/мм2) + + - /convert/books/audio/rabbi_Abe_Finkelstein_Interview  Значения aij риведены в табл 32 Таблица 32 0,90 0,85 0,77 0,70 0,62 Расчетная длина lef сжатого раскоса из лоскости фермы оределяется формуле Формуле (153) h = 0,579 + 1235×0,687(370 - 260)/206000 = 1,032. Тогда (148) На срез 1,00 0,90 На смятие ри расстояниях:    . Суммарная толщина рисоединяемых элементов t мм ри Roun Ма (кгс/мм2) до 370 (38). ; (5) Рис 31 Деталь риварки носков гнутосварных рофилей Расстояние между еречными швами на лках ясов (у носков элементов решетки) следует ринимать: 25.1 Рекомендации настоящего раздела расространяются на рофилированные настилы из оцинкованной стали включенные в ГОСТ 24045-86 для рименения в утеленных крытиях роизводственных зданий различного назначения. А) ри р = 0.  - наряжение соответствующее sс у ротиволожной расчетной границы отсека; 305 (31) 0,08 ВСт3к3 ВСт3к2 285 (29) 0,08 Начальные искривления или случайные эксцентриситеты риняты в соответствии с доускаемыми отклонениями установленными в нормах на изготовление стальных конструкций [8]. Номинальный диаметр болта мм Усилие натяжения болта кН (тс) Диаметр роволоки мм Длина роволоки мм Число болтов внутренней зоны оределяет конструктивная форма соединения а наружной зоны - редварительно назначается из условия Рис 2 Диаграммы работы стали 1 - ри наличии явно выраженной лощадки текучести; 2 - ри отсутствии лощадки текучести Расчет висячего крытия на деформации и еремещения роизводится для роверки системы крытия на ригодность к экслуатации. Расчет и роектирование элементов крытий и соединений роизводятся в соответствии с требованиями. Для бистальных колонн араметр оределяется табл 72 для моностальных - ринимается = 1. Рис 48 Схема отсека стенки балки ри сдвиге Значения коэффициентов (увеличенные в 104 раз) для внутренних балок находящихся от ближайшей араллельной контурной балки на расстоянии. (I) 2,0 ³ m ³ 0,7 1,94 2,57 3,24 4,02 4,95 Ширина лки ; (181) 0,48 0,46 0,42 0,36 0,30 0,22 0,345 0,239 0,1520 0,0855 0,0475 (13,9) (13,1) (15,4) То же с консервацией металлизацией расылением цинка или алюминия ( *) Требование надежной связи сжатого яса балки со слошным жестким настилом когда не нужна роверка устойчивости балок должно быть редусмотрено в роектах строительных конструкций и роизводства работ. 1,10 1,26 1,42 1,58 1,72 (168) где Ry -. Устойчивость стенки считается обесеченной если вылняется условие N = 2×104 100,0 Ри D ³ 0,03 ри D < 0,03 1,00 1,00. 0,472 К нижнему. - Обработка и изготовление деталей (УНВ). Ри сокращенном кодировании на основе чертежей КМ в ходе вылнения данного этаа рограмма дорабатывает информацию чертежей до уровня обесечивающего ривязку к нормативным таблицам. 0,62 0,57 0,52 0,48 0,44 0,941 0,980 3,5   0,889 Ni или Nj - родольная сила в римыкающем элементе ринимаемая с учетом знака “люс” - ри растяжении “минус” - ри сжатии; 1,00 1,01 1,01 1,01 1,00 2,1. Итак скомпоновано оптимальное составное двутавровое сечение 2 (-260 × 0,8) + (-684 × 12). Rj - контактные усилия ринимаемые равными 0,1Bo для фланцевых соединений элементов замкнутого рофиля а для элементов открытого рофиля оределяемые формуле 2,248 2,036 1,762 1,592 1,179 ; (155) 0,80 0,72 0,65 0,25 0,81 Т - относительный эксцентриситет значение которого оределяется формуле ” стенки Аw = bA; (177) Значения ри равной 2,0 2,5 3,0 Г) Оределение араметра нагрузки краевой текучести материала Ру Обозначения ринятые. 0,45 1,4 0,41 0,496. Где s = N/A - расчетное осевое наряжение; 12,936 hPp ³ 72,76; (14,68 + 12,936 h) Pp ³ 80,844; На несущую ссобность еречного сечения яса; на несущую ссобность элемента решетки в зоне римыкания к ясу; на рочность сварных швов рикреления элемента решетки. 0,8 9,8 2,7 Н60-845 1250 Xрj - доля ериметра сечения рассматриваемого элемента соответствующая линии его ересечения с каждым головным элементом оределяемая формуле 8 Статический метод редельного равновесия сводится к нахождению тах h (или тах Рр) ри вылнении следующих ограничений: Kw = 2,8-4 для бистальных колонн; kw = 4-6 - для моностальных колонн (уточняется в роцессе расчета). 400 0,91 0,94 0,97 0,98 0,91 0,474. 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 169. 0,97 0,98 0,99 - - 1,264 1,219.   5.9 (5.5) В основу роверки изгибно-крутильной формы тери устойчивости тонкостенных стержней ринята теория В З Власова. (26)             Рочность соединения следует считать обесеченной если             Где Рр - араметр редельной ластической (риссобляющей) нагрузки оределяемый деформированной схеме; h - условное безразмерное еремещение рамы.  > 4,5 минимальной массе будет уругая балка; Верхности металлических мембран должны быть защищены от атмосферной и контактной коррозии ри этом особое внимание следует обращать на антикоррозионную защиту верхности мембран со стороны кровли. Для коменсации сдвиговых деформаций в двухскатных конструкциях структурных крытий ролетом 18 и 24 м ри разработке деталировочных чертежей следует увеличивать ринятый в роекте уклон. 149. N = 0 (VIII) - - - - - - 0,99 0,94 0,96 0,98 0,99 0,97 0,189 0,184 0,175 0,169 0,158 0,150 Ри b/t = 12-13; d/b = 0,21-0,24:   c/b = 0,3 0,24 0,26 Таблица 42 Mi - араметр оределяемый формуле 21 0,1. A. 10. 1,01 1,00 1,00 (3750)   Вст3К2 275 (28) 0,09 3 То же св 5 мм марки стали указанные. Неуругий сдвиг в соединениях Качественное изменение конфигурации Вторая 3) Мr + 3,880 Ррh £ 36,38 - 3,253Pp; 70,4 - - - - - Где Nj - расчетное усилие на j-й болт наружной зоны равное Nj = min(Nbj Nfj), Согласно [2] расчетные нагрузки рименяемые в расчетах ервой груе редельных состояний могут быть названы редельными а в расчетах второй груе и на выносливость - экслуатационными. 15.4 Расчетные соротивления гнутосварных рофилей следует ринимать. Двумя болтами и более или сваркой (см рис 44 и л м) и независимо от креления (см рис. (98) 150. 1558 7790 3 Число деталей. Д) вычисляется араметр нагрузки ластической усталости Ра согласно 6 настоящего риложения; 200. 455 0,92 0,94 0,95 0,97 - 3,20 -2,08 0,3 0,74 1,32       300 (3050) 370 K - коэффициент оределяемый табл 71 в зависимости от ширины оры настила ри условии что b £ (1,5 h - 2r), (49) где М - изгибающий момент на единицу ширины литы; Где f - еремещения или араметры колебаний и изменения ложения возникающие в конструкциях от действия расчетных экслуатационных нагрузок; 11.3 ри расчете многоболтовых соединений без контролируемого натяжения формулам (127) (128) СНи II-23-81* следует учитывать коэффициенты условий работы соединений 0,542 0:467 0,394 0,2 0,853 Iy - радиус инерции сечения относительно оси у-у. Значения указанных деформационных величин оределяемые расчетом как равило в ределах уругих деформаций стали не должны ревышать редельно доустимых значений установленных. (172) Предположим что стенка устойчива и примем в качестве исходных значений Данные расчетов по прямому подбору сечения приведены. 0,524 0,462 0,423 0,382 Gj - араметр оределяемый табл 81 или из уравнения 0,44 0,50 0,57 0,60 0,6 Коэффициент условий работы gс оределен из составления формул (13) (14) и (16) с формулой (18). Рис 37 Бесфасоночные узлы с ересечением элементов решетки.  И - условная гибкость стержня соответственно в грузовой лоскости (относительно оси х-х) и в ерендикулярном наравлении; Для составных сечений из рокатных наиболее тонкостенных рофилей значения араметра С риведены. Элементы конструкций Коэффициент gс  Кн×м; м.         330 (11) Устойчивость стенок гофров над средними орами неразрезного настила высотой не более 60 мм роверяется согласно [37] формуле Которая учитывает возможность недонаряжения сквозного стержня в лоскости соединительных элементов; здесь k = 7,15 × 10-6. N ³ 10 n £ 4 Римечание В интервале между значениями риведенными в коэффициент k оределяется линейной интерляцией. N ³ 10 n £ 4 - 30 грузка 7,956 - Итого: 0,45 0,38 0,31 0,23 1,0 0,50 131 154 (10,5) (12,3) (11,8) Ри роектировании колонн с редварительно наряженными стенками рекомендуется: (109) где N - усилие в элементе решетки; 0,40 0,32 0,26 0,22 -0,4 Устойчивость лок ясов в бистальных балках 1-й груы роверяется и обесечивается согласно требованиям СНи II-23-81* в редложении уругой работы стали. Коэффициенты с для гру балок Ма (кгс/см2). Т = 1 - ри оирании настила на рогон из двутавра двух швеллеров или гнутосварного замкнутого рофиля; т = 0,9 - ри оирании настила на рогон из одиночного швеллера; Рис 5 К оределению условной еречной силы а - изогнутая ось стержня; б - идеализированное сечение Статической До 260 (27) 0,90 0,90.             1,01 (3050)       4,06 4,96 1,0 0,87 1,43 Масса металла; затраты на основные материалы; трудоемкость изготовления; технологическая себестоимость изготовления; себестоимость изготовления; Сварные швы рикреляющие элементы решетки (в недкреленных и усиленных узлах) следует рассчитывать рочности участков (стенок лок) элемента решетки. 4 равила учета стеени ответственности зданий и сооружений ри роектировании конструкций - риведены в СНи .07-85 Нагрузки и воздействия. 1,0 0,859 0,710 0,558 0,446 0,375 Числовые значения расчетных соротивлений сварных соединений с угловыми швами риведены в табл 56 СНи II-23-81* и. Значения отношения sad/sn для различных d риведены. 57,4 64,0 345,2 57,4 64,0 Качество стали (стеень раскисления размер зерна количество вредных элементов: фосфор сера азот кислород водород). Где ho - наибольшая условиям устойчивости ширина сжато-изогнутой ластины зависящая от значения коэффициента a оределяемого формулам: 90 римечания: 1 Указанные в табл 59 значения d для ясов являются ориентировочными и не исключают необходимости роверки рочности узлов. 0,892 4,0 0,857 Заметим что ри 0,07 > D ³ 0,03 более точное решение можно лучить заменив в формуле (194) коэффициент 0,04 на 0,033 + 0,1 Д. 33 Балдин B.A Горинченко В.М Лазарян А.С Расчет на выносливость верхней зоны стенки дкрановой балки//Строит механика и расчет сооружений 1976 № 4 -. 0,90 а = 1,63d; b ³ 2,32d 0,90 0,80 Критических наряжений стенки scr,w оределяемых формуле Элементы раскреляющие сжатый яс из лоскости фермы и их креления должны быть рассчитаны в соответствии с . Горизонтальные связи фермам доускается креить к наружным. 1,780 1,707 1,643 1,586 1,514 1,454 0,5 £ m £ 2,0 0,0498. Таблица 83 Радиус инерции Несущую ссобность элемента решетки в зоне римыкания к ясу следует роверять: 2,297 1,775 1,515 Здесь Di - характеристика нагрузки равная ; Рочность элементов ослабленных отверстиями во фрикционно-срезных соединениях на высокорочных болтах и в соединениях без контролируемого натяжения болтов роверяют с учетом лного ослабления сечений болтовыми отверстиями. Д) Оределение араметра нагрузки ластической усталости Pa 0,75 0,80 0,85 0,90 с1/c Ритягиванием мембраны к контуру натяжными устройствами или изменением ложения орного контура (для оболочек отрицательной гауссовой кривизны лоских обшивок);             В остальных случаях gD = 1,0; F - родольная сила в ясе со стороны растянутого элемента решетки; 9.1 (9.1) Выносливость стальных конструкций зависит от ряда факторов Главными из них являются:  =. M и. 0,141 0,133 0,119 0,7 0,167 Редельные усилия болтов на растяжение срез и смятие элементов риведены. In June 1940 General William Donovan invited Dulles into his secret Coordinator of Information staff organized by Stephenson and used his influence as member of the ROOM (a private Wall Street intelligence gathering organization and forerunner of the OSS) to assist Donovan in getting Army G-2 approval for establishing the Office of Strategic Services Head of OSS (Office of Strategic Services) post in Bern Switzerland 1942-45 Таблица 66 Номер сечения Сечение ” 0,5 < М/Ми < 1 (Q/Qu - 0,5)2 + (М/Ми - 0,5)2 £ 0,25; Среднее значение редела текучести Ма (кгс/мм2) Коэффициент вариации vm 8 СНи III-18-75 Металлические конструкции. L 0 £ gij < D/2 0,594 0,511 0,462 0,428 Apj - угол римыкания рассматриваемого элемента к каждому головному элементу. 0,99 (4100)       Таблица 20. Расчетная несущая ссобность элементов из одиночных уголков рикреленных одной лкой на болтах оределяется рочности устойчивости смятию металла элемента и срезу болтов. 230 (2350). 0,460 0,395 0,344 0,8 0,879         Газоламенный двух верхностей без консервации Указанный метод дает достаточно точный результат для и как равило завышает до 5-15 % величину расчетной лощади еречного сечения. Расчет стальных конструкций и их элементов на усилия от действия внешних нагрузок как равило необходимо вылнять с исльзованием геометрических гитез: лоских сечений секторальных лощадей и рямых нормалей. 5 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ 10 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА РОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУКОГО разрушения 11 РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ Требуемая гибкость свеса лок с учетом редварительного наряжения оределяется формуле Lwfh и lwft - суммарные длины участков шва рассматриваемых как угловые швы соответственно в яточной и носковой частях шва; 8.1 (8.5) Известная в [21] формула для критического наряжения уругой круговой цилиндрической оболочки ри осевом сжатии (12) 1,10 1,12 3,0 1,77 1,69 1,67 Y = 1 ; (V)             0,576 0,484 0,426 0,387 Расчет на рочность элементов нижнего яса необходимо роизводить в ослабленных сечениях стыков. Толщина ” ; (180) Ри роверке устойчивости стенок стуенчатого еречного сечения в гофрах неразрезного рофилированного настила усту на стенке рассматривается как родольное ребро эквивалентной жесткости (рис 62). 175 4 Трудоемкость изготовления чел.-ч 92,8 464,0 1 Кабели ванты шренгели и другие канатные элементы линейно-ротяженных конструкций кроме указанных. Рa - араметр нагрузки ластической усталости оределяемый согласно 6 настоящего риложения; Величину изгибающего момента М при определении эксцентриситета e = M/N следует принимать равной наибольшему значению в пределах средней трети длины панели. ; (103) б) для узлов тив Фр и Вр - формуле (103) и формуле Для одноболтового соединения 2-4 - для которых расчеты рочности вылняются критерию ограниченных ластических деформаций в частности: 0,54 1,25 0,84 -0,39 0,3 Крепления и соединения настила выполняющего функцию горизонтальных связей в покрытиях зданий или учитываемого в расчете как диск рекомендуется выполнять согласно [38].  - деформации на родольных кромках ластинки (); 5. 383,6 63,8 71,1 383,6 63,8  См2 Второй эта - комновка сечения ; 0,34 0,30 0,25 0,20 60 11,3 9,3 79,0 20,9 31,8 L - сторона крытия м; - размер ячейки м; n - число ячеек на стороне крытия. 20 0,774 0,594 0,534 0,504 0,486 Начальные рогибы стенки балок относительно вертикальной лоскости не должны ревышать величины см. ; (121) у - рогиб узла ересечения раскосов из лоскости фермы оределяемый формуле 0,7 8,8 3,8 0,684 0,586 0,506 0,438 0,376 (187) 87,1 95,0. (28) 0,20H 0,20h 0,32h 0,32h М - изгибающий момент в римыкающем элементе в лоскости узла в сечении совадающем с римыкающей. N - малоцикловая долговечность элемента металлической конструкции (ри N = Nb данный расчет и расчет на выносливость СНи II-23-81* совадают); Цнииск им Кучеренко Госстроя СССР СОБИЕ роектированию стальных конструкций (к СНи II-23-81*) Москва 1989 0,6. Расчетная схема системы Оределение m = lef/l формуле. Отношение толщины фланца к диаметру болта t/d Коэффициенты a 0,7 8,1 3,2 С44-1000. Ryd - расчетное соротивление стали элемента решетки; x - коэффициент равный для элементов рямоугольного гнутосварного рофиля. В частности ри рактическом оределении расчетной длины стоек многоэтажных рам в нормах как равило исльзуется риближенная расчетная схема в виде ростейшей ячейки независимо от числа этажей и соотношения родольных сил в стойках. Частота нагружений %. Gс - коэффициент условий работы ринимаемый з 1 и 2 табл 6*. Ри k =. (36) Таблица 4 Условия работы болтов Технологические требования к болтам ( табл 1 и. Здесь Р = Aw/A; ; 0,30 0,36 0,44 0,55 0,58 0,60 7 Среднее значение снеговой нагрузки на 1 м2 горизонтальной роекции кровли следует оределять формуле Таблица 45 Номинальный диаметр. Значения r и m входящие в формулу (60) СНи II-23-81* равны: . Kcu-40; КСА KCU-70; КСА KCU-50; КСА 1,117 1,051 0,955 0,891 20 2,6. 0,897 0,907 0,910 0,914 0,922 0,942 Ри одно- и многорядном расложении болтов в каждом ряду их не должно быть свыше 5 ри расложении болтов в шахматном рядке наиболее удаленный от узла болт следует раслагать на наименьшей риске. Роверку рочности условию редуреждения чрезмерных еремещении сдвига и деформаций смятия в соединении вылняют исходя из условия Где DSx - удлинение нити на участке Ох; j - угол наклона касательной в точке х (рис 57). 2,467 2,029 1,785 1,627 400 455 (3050) (3350) (3750) (4100) Б) в узлах указанных в - формуле (99) Таблица 75 Ry Ма (кгс/см2)             Cy 0,75 0,35 1,2 Возможности избегать рименения V-образной разделки рименяя К-образную разделку ( г); во всех случаях когда это возможно рименять тавровые соединения вместо угловых (рис. M ³ 1,0  - наибольшее сжимающее наряжение в отсеке 1 ринимаемое со знаком “люс”; - - Обозначения ринятые. Третий 1,9 2,68 34,4 58,0 2,71 Ка металла 3,421 - 2 редварительная стыковка сварка и росуск листа Соответственно для бистальной балки установлено что уруго-ластическая устойчивая стенка должна иметь условную гибкость в ориентировочных ределах: Ример расчета на выносливость 4 - - 4 Расчетные сопротивления однодюбельных соединений следует принимать. Св 430 (44) св 450 (46) (52) до 430 (44). Усилие F (родольная и еречная силы; изгибающий крутящий моменты) следует оределять формуле Наибольшие значения ри значениях h/b равных. В узлах ферм усиленных наклонными ланками (рис 30) следует роверять несущую ссобность участка стенки двутаврового яса соответствующего элементу решетки формуле А) закрытых канатов 0,95 б) сиральных и многорядных канатов из крутых роволок 1,0 38 Рекомендации учету жесткости диафрагм из стального рофилированного настила в крытиях одноэтажных роизводственных зданий ри горизонтальных нагрузках/ЦНИИроектстальконструкция - М 1980 -. Сваркой или двумя болтами и более на одном конце элемента (см рис 44 а-в) одним болтом несредственно к ясу или болтами через фасонку на другом конце (см рис. Рис 36 Узел ространственной решетчатой конструкции из труб А - ятка В - борт С - носок Ервая Несущая ссобность ластическое хрукое и усталостное разрушения теря устойчивости формы или ложения (151) 2 роектирование зданий и сооружений несущие конструкции которых рассчитываются настоящему методу в остальном должно осуществляться в соответствии со. Араметр. Св 4,5. А - тиы хвостовиков; б - соединение с фасонкой; 1 - линия центра тяжести сечения фасонки связи с ребром; 2 - ось фасонки фермы; 3 - ось рофиля 2 роверка несущей ссобности рамы роизводится формуле Здесь ; Несущую ссобность еречного сечения недкреленного двутаврового яса д воздействием еречной силы в узле следует роверять формуле Моменту закручивания. Где vd - расчетный коэффициент вариации оределяемый в соответствии с 16 настоящего риложения; Рименение конструкций на дюбельных соединениях не доускается: ри толщине орных элементов to до 4 и свыше 20 мм; в районах с сейсмичностью свыше 6 баллов; ; Формулы для оределения g1 и m ри числе лоскостей соединительных элементов. 53,2 2,12 1,22 4,63 0,083 0,87 1,0 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0 10 Расчет рамы роизводится в следующем рядке: а) редварительные размеры элементов рамы оределяются. Здесь Ry - расчетное соротивление стали яса; d = D/t - тонкостенность яса; Ри tg q ³ 0,58 (q ³ 30°) 27 Рекомендации точечной дуговой римерке рофилированного настила стальным элементом каркаса/ЦНИИСК им Кучеренко - М 1979 -. Ри a ³ 1,0 значение ho оределяется формуле А) ри свободном формировании ереходного участка от круглого сечения к слющенному (с нелавным ереходом) формуле (5.7) Соединение составных стержней влотную или через рокладки обесечивает совместную работу составляющих его элементов и равномерное расределение между ними родольной силы. Ри соответствующем обосновании доускается не учитывать область самоурочнения стали и расчеты конструкций вылнять на основе идеализированной уруголастической (рандтля) или жестколастической диаграмм. Таблица 2 Гарантированные значения редела текучести сталей sТ Ма (кгс/мм2) 0,2 0,75 0,93 1,11 1,28 1,44 Где a = An/A. Lef = mI (50) Из условия равнорочности ри роверках формулам (13) и (16) имеем Ри расчете на рочность болтов и фланца относящихся к наружной зоне выделяют участки фланца которые рассматривают как Т-образные фланцевые соединения шириной w (см. Сечение 1,155 1,040 0,891 0,805 0,746 Kcu-40 KCU-70 KCU-50* KCU-40 Коэффициент v ри условном относительном эксцентриситете из лоскости фермы ey равном 0 0,57 0,51 0,47 0,40 0,32 0,26 Рочность трубчатых элементов решетки в еречном сечении роходящем через ятку следует роверять формуле Таблица 14 Ry Ма(кгс/см2) k Для второй силы в этом ролете ри а = 0,6667l лучим L 0,85 l 0,9l 0,95l А - ригрузом; б - с исльзованием изгибно-жестких элементов; 1 - мембрана; 2 - ригруз; 3 - кольцевой кран; 4 - основные (родольные или радиальные) ребра; 5 - всмогательные (еречные или радиальные) ребра Eij В той же лоскости и с той же стороны яса (Фij = 0) К - 0,932 0,949 0,950 0,950 3,0 Ервую аробацию вероятностно-экономический метод лучил в нашей стране в области теличного строительства [6] и ривел к снижению материалоемкости несущих конструкций телиц. 1.1 Расчет стальных конструкций следует вылнять методу редельных состояний [1 2]. Т 7,955 39,77 2 Затраты на материалы ри изготовлении руб. F2 = 0 M = 0 Двутавровое < 2,0 Ри действии наример сосредоточенной силы в середине балки значения отношений lef/b могут быть увеличены на 25 % сравнению с их значениями ри чистом изгибе. I - радиус инерции сечения относительно оси х-х. Таблица 62 Вид расчета и геометрические характеристики соединения Таблица 82 Ry Ма Значения k ри равной Для асимметричных сечений с более развитым сжатым ясом (158) В формулах (157) (158): ; ; (184) где F - расчетное родольное усилие; Расчет КОНСТРУИРОВАНИЕ 19 КРЫТИЯ ИЗ ЕРЕКРЕСТНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 2 Ковнер И С Зеленков В И дсистема технико-экономических расчетов строительных металлоконструкций// Тр ЦНИИроектстальконструкции им Н Мельникова - Исследование систем автоматизированного роектирования стальных конструкций - М 1983 -. Где Mi Qi - соответственно изгибающий момент и еречная сила в данной точке ролета х; А. + - - - В соединениях требующих расчета на выносливость Gf - коэффициент условий работы ринимаемый в зависимости от наибольшей условной гибкости рофиля: Ри a1 £ 1,2 Где а - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия. Фланцевые соединения на высокорочных болтах рименительно к стыкам ферм рассмотрены. Ордена ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И РОЕКТНО-ЭКСЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ КОМЛЕКСНЫХ РОБЛЕМ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ им В А КУЧЕРЕНКО (ЦНИИСК им КУЧЕРЕНКО) ГОССТРОЯ СССР 0,8 9,9 3,1 0,9 11,1 (209) 34 Трофимов В.И Ограждения сооружений из растянутых алюминиевых верхностей - М.: Стройиздат 1975 -. Таблица 13 № Схема соединительных элементов (12,0) (11,3) (13,3)     - - (4640)     Ри расчете вероятностно-экономическим методом в расчет вводятся не нормативные (расчетные) значения нагрузок и рочностных свойств материала а статистические характеристики их расределений - средние значения и коэффициенты вариации. 1000. ; bj - расстояние от оси j-го болта до края сварного шва; 0,947 0,959 0,988   2,5 23 Сварка ясных швов двутавров 3,759 Сб 3 вы 2 карта № 14 24 Сварка конструкции сле лной сборки Обоснование необходимости рименения сварочных материалов обесечивающих высокую рочность металла шва; 1,7400 1,4400 1,1600. Расчет БАЛОК С ГИБКОЙ СТЕНКОЙ И РЕБРАМИ РАСЧЕТ БАЛОК С ГИБКОЙ НЕДКРЕЛЕННОЙ СТЕНКОЙ (18.9*) ” М/Ми = 1 Q/Qu £ 0,5, Mt = nkBod где - коэффициент ринимаемый равным: ри натяжении высокорочных болтов 1,06; ри контроле усилия натяжения болтов 1,0; (9,0) (10,6) (10,2) (12,0) (11,3) (13,3) Ясов орных раскосов и орных стоек рочих элементов решетки без слющивания концов 0,825 0,773 0,742 0,721 20 Второй 1,8 55,1 33,1 1,56 0,73 И) роверяется местная устойчивость элементов согласно 9 настоящего риложения; 13 риведенный коэффициент условий работы оределяется формулам: А - от вертикальной нагрузки; б - от горизонтальной нагрузки Т; в -от лишней неизвестной Х 0,074 0,066 0,052 Таблица 19 3) коэффициенты датливости уругих ор оределяются в зависимости от геометрических араметров главных балок и места их ересечения с второстеенными балками; Е) строится кривая редельного равновесия (риссобляемости) „в большом" согласно 8 настоящего риложения; 2,500 1,3300 1,1100 0,9280 В лоскости ; 1 ³ a ³ 0 2,321 - 10 Газовая. Стабилизация тонколистовых крытий осуществляется увеличением собственного веса крытия введением в конструкцию элементов обладающих изгибной жесткостью и редварительным наряжением (растяжением). 3,326 2,467 2,118 1,864 159. 0,685 Таблица 36 6.1 Расчетную (эффективную) длину рекомендуется ринимать для расчета главным образом стержневых конструкций ри роверке несущей ссобности их отдельных стержней. 0,0125 250(2550) 0,0108 370(3750) 0,0127 1.3 В соответствии с требованиями [2] ри расчетах стальных конструкций на действие соответствующих нагрузок необходимо учитывать их редельные состояния риведенные в табл 1 Таблица 1     b = 2,5d 1,00 0,90 B. . A - коэффициент оределяемый формуле (78) СНи II-23-81* или ринимаемый табл 18 настоящего собия. Nbj = (a - blgXj) Вр, 2,0 H114-750. 450 0,0 0,861 0,795 0,708 0,621 (9,2 (8,4) (10,2) углу ворота. 0,4 1,12 1,82 2,39 2,97 3,59  - коэффициент родольного изгиба; Далее еречисляются еще несколько технико-экономических казателей исльзование которых ри роектировании в ряде случаев является лезным. Углу ворота. -0,57 0,1 0,67 1,13 0,33 0,746 0,730 0,719. Значения k1 ри Af/Aw = 0,25 и равной.   2,0 0,925 0,936 0,941 Qbn - расчетное сдвигающее усилие восринимаемое одним болтоконтактом; Qbh -. 0 0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 1 СТ СЭВ 3972-83 Надежность строительных конструкций и оснований Конструкции стальные Основные ложения расчету 2 СТ СЭВ 384-87 Надежность строительных конструкций и оснований Основные ложения расчету. Ри gf = 0,6; Таким образом стенка устойчива Второй эта - комновка сечения Оределяется соротивление усталости ри экслуатационном числе циклов нагружений N = 4 × 104: Сквозное 1,25 0,65 + 20D Rwd - меньшее из двух значений: 0,7Rwf. Вс2С3 ВСт2с2 295 (30) 0,08 ВСт2к3 ВСт2к2 275 (28) Тогда см2.  (Vi) 1,0 ³ m ³ 0,7 0,573 0,516 0,468. 7,5 10 15. Назначение нормативных соротивлений ределу текучести и временному соротивлению величинам установленным государственными общесоюзными стандартами и техническими условиями на ставку роката;  Кн×м; Теря устойчивости формы или ложения характеризуется тем что конструкция или элемент утрачивают ссобность сохранять свое равновесное состояние соответствующее действующим ри этом внешним нагрузкам и воздействиям. Где 1,18 aА - условная лощадь вводимая в расчет ри ослаблении сечения свыше 15 % (см. По табл 66 при N/(2AfRf + AwRw) = 0,106 h1 = 1,68. Условие (1) вылнено следовательно раму можно рассчитывать на основе настоящего собия. ; (VII) 2,0 ³ m ³ 1,0 Ри указанных размерах ребра заведомо вылняется требование *. 1,691 1,467 1,327 1,234 Римечания: 1 Коэффициенты сx оределяются линейной интерляцией Af/Аw и соотношению лощадей ясов ри ринятая ближайших значений Rw. 0,32H iy 0,35d 0,29h (10) Класс рочности (табл 1) долнительные виды исытаний (табл 10). K - коэффициент учитывающий изменение скоростного давления ветра высоте и ринимаемый в соответствии с [3]; с - аэродинамический коэффициент ринимаемый согласно [3]. 3 ри значениях 0 < m < 1,0 значите для двутаврового и коробчатого сечений следует оределять линейной интерляцией между значениями вычисленными ри m = 0. 31 Евстратов А.А О редельном состоянии ластинок ри чистом изгибе//Известия Северо-Кавказского научного центра сер Технические науки - 1975 - № 3 -. I2 II2 и II3 (-40 > t ³ -50) I1 (-50 > t ³-65) Gd - коэффициент равный 1,5 - s/Ry если яс сжат ри s/Ry > 0,5 и 1 - в остальных случаях; 1,5 2,0 qо Технико-Экономические казатели исльзуемые ри оценке качества дразделяются на абсолютные и относительные (безразмерные и размерные строенные на основе абсолютных) В настоящем собии рассматриваются только абсолютные казатели. Таблица 78 Зона дефектоскоии Характеристика дефекта 0,732 4,6   0,679 0,685 Ри роектировании расчетную длину стержня lef обычно оределяют формуле /topic/107-%d0%b5%d0%bb%d0%b5%d0%bd%d0%b0-%d0%ba%d0%be%d1%81%d1%82%d1%8B%d0%b3%d0%be%d0%b2%d0%b0-%d1%81%d0%b0%d0%bd%d0%ba%d1%82-%d0%bf%d0%b5%d1%82%d0%b5%d1%80%d0%b1%d1%83%d1%80%d0%b3/ 4 Здания и сооружения имеющие ограниченное народнохозяйственное значение; здания экслуатация которых не связана с наличием в них людей; временные здания и сооружения со сроком службы свыше.  .             4 Оттяжки мачт и несущие элементы канат них лотен антенно-мачтовых конструкций согласно табл 46. 1,17 1,10 (3050)     0,4 0,842 0,764 0,676 0,590 0,508 Рис 6 К расчету ерекрестной решетки а - расчетная схема; б - основная система; в - долнительное усилие в раскосе Марка стали и вид роката Толщина листа или лки рофиля мм Сталь груы I Сталь. А. 37 Рекомендации рименению стальных рофилированных настилов нового сортамента в утеленных крытиях роизводственных зданий/ ЦНИИроектстальконструкция им Н Мельникова - М 1985 -. А) учета неравномерности работы болтов в многоболтовых соединениях на болтах классов точности В и С (gb = 0,9); (10) Таблица 18 t/Rs 90. Gр. Редварительный РАСЧЕТ РИМЕРЫ 29 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ КАЗАТЕЛИ А - лощадь сечения яса; 1,0 0,858 0,707 0,553 0,444 0,373 Рис 61 Узел рисоединения мембраны к контуру 1,16 1,13 1,07 (4100)   Наибольшие значения для устойчивой стенки балки с еречными ребрами жесткости в зависимости от наряженного состояния отсеков и соотношения размеров их сторон риведены в статье1. 0,317 0,278 0,252 0,233 3 В зависимости от числа оасных сочетаний и вида нагрузок расчет рамы вылняется одним из следующих ссобов: 28 17930 89,5 Итого:         330 (3350) 1,67 1,69 3,5 1,66 1,60 4.4 (11.7*) ри расчетах болтовых соединений коэффициенты условий работы gb табл 35* СНи II-23-81* введены для: Zo - расстояние от центральной оси до наружной грани лки уголка; Gzj - коэффициент влияния длины римыкания рассматриваемого элемента для нецилиндрических римыканий оределяемый формуле 2 Сжатые контурные яса из одиночных уголков (элементы 2 см рис 43) соединенные болтами или сваркой в расчетах на устойчивость 0,95 Моменту закручивания. Где - средняя стоимость устранения ущерба вызванного отказом конструкции; 0,774 0,680 0,582 0,492 0,413 Болты следует ринимать одного диаметра и не более чем трех размеров длине. 315 (32) 0,07 ВСт3с2 295 (30) 0,08 Б) если в государственных общесоюзных стандартах или технических условиях значение разрывного усилия каната в целом не риведено но указано суммарное разрывное усилие всех роволок в канате Nt: 8-10 283 (28,8) 0,050 315 (32,1) 0,060 Мri = Mr. 0,976   2,5 0,793 0,814 W - лощадь эюры изгибающего момента на длине балки l от нормативной величины еречной нагрузки; K1 0,361 0,249 0,1600 0,0898 Где ; ; 0,943 0,940 28,1 69,9 19,0 22,7 Н60-845-0,9 0,9 Ри a1 £ 1,0 ;   Таблица 28 № п.п Конструктивная схема производственного здания Ма (167) (174) 0,529 0,481. А = 1,5d; b > 2d; и a > 1,5d; b =. Gk - коэффициент условий работы учитывающий влияние на рочность каната местных концентраторов наряжений и ринимаемый табл 8 Таблица 6 - - - - Срез - 0,679 0,581 0,502 0,433 0,372 Технологический роцесс в модели разбит на 65 оераций Некоторые оерации разделены на ереходы еречень оераций и ереходов риведен в [40]. ; ; ;   123. Фij - угол между лоскостями римыкания смежного и рассматриваемого римыкающих элементов рад (лоскость римыкания роходит через ось римыкающего элемента араллельно. Qbh2 - усилие на один болтоконтакт ри действии динамических нагрузок и d = 1 мм статических нагрузок и d = 1-4 мм; Расчетные СОРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСЧЕТНЫЕ СОРОТИВЛЕНИЯ ОДНОБОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ А) ри отношении r/d (где r - радиус кривой d - диаметр каната) не менее: 30 - для закрытых 25 - для сиральных из круглых роволок 20 - для многорядных канатов 1,0 Рис 32 Схема и. Строение кривой редельного равновесия (риссобляемости) “в большом” Рр = Рр (h) роизводится статическим кинематическим или другими известными методами. Креежные изделия рименяют обычно без крытия рименение в случае необходимости креежных изделий с крытием ГОСТ 1759-70** должно быть согласовано роектной организацией с изготовителем роектируемого объекта. 0,8. Qbh - расчетное сдвигающее усилие которое может быть восринято каждой контактной верхностью соединяемых элементов стянутых одним болтом; Соотношение лощадей сечения лки и стенки в общем случае оределяется формуле 9 собие расчету и конструированию сварных конструкций (к главе СНи II-23-81)/ЦНИИСК им Кучеренко - М.: Стройиздат 1984 -. Нет Rdt2 0,3Roun F1 = 0 Обозначения ринятые.  - условная гибкость стенки швеллера или квадратного трубчатого сечения ри шарнирном закрелении родольных сторон; 12 Чувикин Г.М Об устойчивости за ределом уругости внецентренно сжатых тонкостенных стержней открытого рофиля - В кн.: Исследования стальным конструкциям Вы 13 - М.: Госстройиздат 1962 -. 3,421 - 6 рием и трансртирование луфабрикатов в цехе сборки-сварки 1,591 0,40 0,45 0,52 0,57 0,2 А) в узлах указанных в ри углах римыкания a = 40 - 50° - формуле (9) Для воздухонагревателей доменных ечей цикл изменения внутреннего давления от 0 до остается стоянным и за 20 лет экслуатации составляет 5×104. 26 Руководство роектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых рофилей/ЦНИИроектстальконструкция - М 1978 -. Росвет между фланцами или фланцем и лкой колонны сле редварительного натяжения высокорочных болтов линии стенок и лок рофиля 0,2; Сn - коэффициент жесткости уругой оры равный значению реактивной силы возникающей в орном сечении ри смещении его на 1,0   Наряженное состояние Условное обозначение Расчетное соротивление Ма (кгс/см2) болтов класса рочности 10.9 1 В лоскости ; 1,584 1,548 1,515 1,483 1,440 1,402  - отимальная высота балки с условной гибкостью стенки = 5,8; В случае если для рассматриваемой конструкции на каком-либо этае строительства имеются существенные отличия от расчетных условий результаты расчета соответствующим статьям затрат необходимо корректировать индивидуальной методике. .             0,5 3,57 -2,54 0,5 1,35 0,93 0,95 0,97 1,00 1,06 1,04 1,644 1,356 1,204 1,109 Ссоб Усилие кН (тс) на один болтоконтакт ри диаметре болта 24 мм Rbun = 1100 Ма (110 кгс/мм2) и числе болтов в соединении 400 0,88 0,91 0,94 0,96 0,90 Рис 43 Схемы структурных конструкций из рокатных рофилей 1 - балочные элементы верхнего яса; 2 - верхние яса торцевых ферм; 3 - расрки верхнего яса; 4 - сжатые раскосы риорной зоны 100) 121 (8,0) (9,7) (9,0) 0,15 Стационарное оборудование 0,10 Сx 0,2 0,234 0,233 0,232 0,229 0,226 0,808 0,683 0,601 0,569 190 370 (38) 64,8 81,0 89,1 Где Q - еречная сила в узле равная в узлах К-образного тиа меньшему из роизведений Nsina; 314. Но. Где Pu - араметр редельной нагрузки ринимаемый равным  - коэффициент оределяемый в соответствии с 17 настоящего риложения; К) Уточненный дбор сечений элементов Задаемся новыми уменьшенными сечениями элементов стоек и весь расчет вторяем заново до тех р ка не будет вылнено условие 3А. 1,5×105(1,47×106) 1,2×105(1,18×106) 84 102 (6,7) (8,2) (7,6) Оба метода сводятся к задачам математического рограммирования линейным относительно араметра h для решения которых рекомендуется исльзовать симлекс-метод. Рис 42 Узел фермы с отсоединяющимся нижним ясом  Ри ; 0,602 0,631 0,646 0,646 4,6 Величина максимального наряжения в рассчитываемом элементе smax (или амлитуда наряжений sа); Условные обозначения: 0,850 0,853 0,853 3,5   (19) К несущим стальным элементам толщиной от 5 до 12 мм настил доускается креить ристрелкой дюбелями согласно. Ри g < 0,58 (f + l) Qbh2 ескоструйный дробеструйный или дробеметный двух верхностей кварцевым еском или дробью без консервации моменту закручивания М 0,742 0,593 0,486 0,422 0,367 0,316 0 £ n1 £ n = 0 0,1 £ m £ 2,0 Обозначения ринятые. - (4640)       Соротивление усталостным разрушениям материала зоны стенки римыкающей к верхнему ясному шву роверяется формуле Н60-845-0,7 0,7. 40 7,945 1,496 0,455 0,716 28,4 0,50 0,56 0,60 0,60 0,8 Рис 40 Квадратное крытие из ерекрестных элементов с регулярной квадратной сеткой Таблица 60  - для анели яса не граничащей с шарнирным узлом (наример фланцевое соединение на болтах) и ри наличии равномерно расределенной нагрузки на соседних анелях; Формула (11) СНи II-23-81* основана на редложении что соотношение критических сил ри работе элемента за ределом уругости ринято таким же как ри работе его в ределах уругости. 0,9L1 0,95 l1 Обозначения ринятые. Таблица 79 Диаметр болта Толщина фланца мм ” b/t = 15-16; d/b = 0,10-0,12:   c/b = 0,3; c/d = 0,4 В угловом соединении с двумя рикреляемыми элементами лист-рокладку ерекрывать сварным швом до ловины толщины рикреляемых элементов (черт. (175) 26 11 Отимальные размеры сечения оределяются формулам: 8 Расчетная цена франко-станция назначения. 100. Д) результаты расчета числа деталей и заготовок результаты оределения состава оераций (и ереходов) изготовления на каждую деталь и расчета трудоемкости изготовления каждой детали; В остальных случаях gDj = 1; Fj - наибольшее значение родольной силы в ясе от носка до ятки рассматриваемого римыкающего элемента; Соротивляемость усталостным разрушениям обесечена. С учетом лученных выражений для моментов ограничения-неравенства для семи расчетных еречных сечений будут такими:  - условная гибкость одиночного свеса наиболее наряженного свободной кромке. (29,36 + 12,936 h) Pp ³ 90,95; (44,04 + 12,936 h) Pp ³ 103,943; 1,312 1,242 3,0 1,660 1,621 6L,2 17,9 24,4 61,2 18,9 24,0 Где y - араметр для наиболее часто встречающихся сечений риведенный в табл 87 настоящего собия Значения отношений гибкостей могут быть оределены формулам: (205) ; на сложное разрушение (срез и разрыв или сжатие) основного металла окружающего точки: а) в рикреляемом элементе: Где - оределяется формуле (174) в зависимости от наибольшей условной гибкости стержня. 63. Таблица 33 Относительный эксцентриситет Сечение элемента А - лощадь еречного сечения яса; Ry - расчетное соротивление стали яса; t - толщина стенки яса; Основные технико-экономические казатели монтажа конструкции Чертеж № 3-Ф1086-5КМ Марка чертежу 6К4 (Iii) ри B - коэффициент ринимаемый свыше 1,0 [11]; An - лощадь сечения “нетто”; 673. К конструктивным болтам относятся болты редусматриваемые для креления строительных конструкций устойчивость которых ротив орокидывания или сдвига обесечивается собственным весом конструкций. В) Вычисление араметра критической нагрузки Pе  . N ³ 10 n £ 4 Здесь h - коэффициент ринимаемый табл 78* СНи II-23-81* (для сквозных стержней h = 1); (127) но не более 1,0 и.       260 (2650) 330 0,938 0,882 0,800 0,745 Б) ри р = 0. 87,3 96,0. Ryw ³ (1 - b)sр Таблица 72 - - - - - (5) В конструкциях в которых еремещения сдвига в соединениях не ограничены + + + (95) 4,11 5,03 1,0 0,89 1,44 Значения k1 ри Af/Aw = 0,5 и равной 3 Ветровые яса затяжки оттяжки обратные кабели и другие канатные элементы редварительно нарягаемые усилиями ревышающими усилия от внешних нагрузок 1,0 Ри загружении нагрузкой стоянной интенсивности ловины ролета (рис 56) рогиб нити w в четвертях ролета. 140. 0,41 0,33 0,27 0,22.  См, 115. (V). Scr - местное критическое наряжение оределяемое формуле (168); (25) сле ростых реобразований зависимости (25) лучим Рис 26 График для оределения значений коэффициента k в зависимости от тонкостенности яса 2 F1 =. - - - - - (4640) ; (149) ри изгибе в двух главных лоскостях Где d = lb/b. (190) 6) Мr £ 36,38 - 16,446Pp; Соединения ри воздействии еречных усилий; сварного соединения фланца с рофилем Так как вычисленное m < 0,7 следует ринять m = 0,7 (см з. 12 Расчетная себестоимость монтажа. . Ryf - расчетное соротивление стали фланца; Df - длина фланца вдоль фасонки связи; Ryd - расчетное соротивление стали элемента связи; Рис 3 Схема механизма ластического разрушения рамы  - для балки с ограниченной ластичностью ри 2,7 £ < 4,5. Г) стенок ерфорированных балок ластическое разрушение учитывается согласно СНи II-23-81* также ри установлении расчетных соротивлений сварных и болтовых соединений. (165) ; (7) 2,2 < £ 2,2 + 3,2 где (212) 20. Где Q - еречная сила (реакция) у более нагруженной оры Требуемое сечение нити А оределяется формуле  - для анели яса граничащей с шарнирным узлом или с анелью не загруженной расределенной нагрузкой; 1,00 0,75 Обозначения ринятые в табл 62: а - расстояние от края элемента до центра ближайшего отверстия вдоль усилия; 4 4 - ” 12 ”. 75,6 83,2 90,7. Конструирование 15 ФЕРМЫ И СВЯЗИ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ РОФИЛЕЙ МАТЕРИАЛЫ 1 - одним болтом; 2 - двумя болтами и более (вдоль элементов) или сваркой Rdp 2,0Run Растяжение Отрыв рисоединяемых элементов Где gс - коэффициент условий работы оределяемый в соответствии со. Районирование территории СССР в соответствии. Минимальным значениям соответствует с1 = 1,22-0,04. Ри n £ 0,2 1,30 1,25 1,15 МАТЕРИАЛЫ Ри расчете изгибаемых элементов из углеродистой стали с сечениями малой высоты (см 3.7 настоящего собия) требуемая толщина литы с учетом влияния градиента наряжений оределяется формуле 1,01 1,00 1,06 1,04 1,02 1,01 Общие ЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТ УЗЛОВ КОНСТРУИРОВАНИЕ 6 Средние значения и коэффициенты вариации веса снегового крова следует ринимать табл 2 Таблица 2 Вычислим ; табл 17 a. _________ 1 тав В Н Мищик Б С Оценка работоссобности болтов работающих на растяжение в стальных конструкциях //ромышленное стр-во - 1982 - № 5 -С 23-25. Для максимального снижения теловложений от сварки рименять только расчетные сварные швы завариваемые механизированными методами в том числе швы с уменьшенными катетами; 28 Руководство рименению нагелей для креления рофилированного стального настила в крытиях роизводственных зданий/ЦНИИроектстальконструкция ВНИИромстальконструкция - М 1982 -. Второй - комновка сечения и вычисление его геометрических характеристик; третий - верочный расчет сечения элемента и уточнение его араметров. Болтовые соединения с контролируемым натяжением 12 РОЕКТИРОВАНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ It = 0,433 [2 × 30t(2t)3 + 60t × t3] = 234t4. 80. Для симметричных сечений ; (157) 400 0,93 0,96 0,98 0,99 0,95 1,024 1,015 1,015 1,027 1,006 1,027 114 12,5 10,3 405,4 67,6 75,0  " ³ 4,20 (7) 15.7 ри совадении лоскости действия нагрузки с лоскостью стенки (оирание тиу указанному на рис 24 б) наибольшую величину сосредоточенной нагрузки или реакции в орном сечении действующей на каждую стенку следует оределять: Раскосы и основные стойки (ередающие еречную силу) 0,8l1 Долнительные стойки (восринимающие только местную нагрузку) Jyр ри равной В общем случае условие тери устойчивости шарнирно оертого центрально-сжатого уругого тонкостенного стержня. G = 0,78 × 105 (0,8 × 106) Коэффициент еречной деформации (уассона) - - - - - - 0,88 0,82 0,96 - - - - 13 Строгание 0,555 - ование 1,371 1,240 1,069 0,964 0,894 Cij - наименьшее расстояние вдоль оси яса между сварными швами рикреляющими к ясу рассматриваемый и смежный элементы решетки (родольный росвет): ; 0,48 0,44 0,41 -0,8 0,67             270(2750) 0,0112 400(4100) 0,0130 300(3050) Для гибких конструкций сетей свойственны еремещения трем осям координат: и - вдоль данной нити; v - ерек данной нити; w - в вертикальном наравлении.  - деформация соответствующая ределу рорциональности. 15.1 Для элементов ферм и связей рименяются гнутосварные рофили. Б) ри отношении r/d не менее: 20 - для закрытых 15 - для сиральных из крутых роволок 12 - для многорядных канатов 0,90 Расчетная цена франко-станция отравления 1962 Таблица 95 (Форма) Ри наличии зоны чистого изгиба коэффициенты cх и cу оределяются формулам:   0,892 0,897 0,911 0,934 0,940 - - - - - 8.8 (87) ; az >. Sloс - местное наряжение от реакции средней оры оределяемое формуле (166); 2,280 Сб 5 вы 1 карта № 17 21 Сборка коиров. Ригодность к нормальной экслуатации еремещения (рогиб ворот или осадка) Колебания Изменение ложения Из следнего условия оределяется максимально возможное значение расчетного соротивления материала балки (ясов бистальной балки) Ry. Условная гибкость 0,5. 77,3 - - - - - Собственных растягивающих наряжений spw оределяемых формуле 1,111 1,333 1,428 1,515 1,639 1,754 Следует различать два вида расчетов мембранных конструкций: а) редварительные - для обоснования технических решений и вариантов конструкций; Коэффициент линейного расширения °С-1 a = 0,12 × 10-4 ” Здания нагревательных колодцев ” Где Ru — расчетное соротивление временному соротивлению; Ry — расчетное соротивление ределу текучести. Сечение Формулы для оределения араметров. Nationalism was first presented to the Judahites in Deuteronomy 0,60 0,5 0,30 0,31 0,36 Несущую ссобность сварных швов рикреляющих элементы решетки к ясу следует роверять: Где Затраты на основные материалы включают затраты на рокат сварочные и лакокрасочные материалы рассчитанные на основе действующих рейскурантов. Nij - усилия во всех колоннах (в том числе в рассматриваемой) расчетного блока; ; Значения коэффициентов с для различных гибкостей lу риведены в табл 12 в которой обозначения риняты в соответствии с формулой (12). 24 271 (27,1) 0,8. 1100 0,7 8,7 3,3 22 Сборка конструкции в целом (оформление базовых деталей) 9,672 Сб 5 вы 1 карта № 05 Сварка (УНВ) 342 391 . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20110309 Здесь i - номер еречного сечения в котором образуется ластический шарнир; На срез точек (81) где (17) - 8 Изготовление шаблонов 0,144 - 9 Разметка и наметка 10 Расчетные сечения элементов ри соединении их дюбелями следует оределять без учета отверстий образуемых дюбелями. 0,75 сваркой через фасонки (в том числе сварным крелением фасонки к ясу) см рис. F - угол наклона касательной нити у нижней оры (рис 54) Рис 54 К расчету нити на рочность Риближенные значения радиусов инерции ix и iy для сечений С - расстояние от обушка до центра отверстия римечание ри ромежуточных значениях с/b коэффициент gc оределяется линейной интерляцией. Рис 21 Тавровые и угловые соединения в которых возможно возникновение слоистых трещин в основном металле Слева от стрелок 0,440 0,367 (5500) 0,6 0,828 (202) Хрукое разрушение соровождается малой деформацией как равило ри концентрации наряжений низких темературах или ударных воздействиях в большинстве случаев ри одновременном действии указанных факторов. (2) 0,468 0,399 0,4 0,898 0,795 1,10 1,08 1,04 (4100)   N ³ 10 n £ 4 32. (15) 13 Тимошенко С Устойчивость уругих систем - М.: Гостехтеоретиздат 1955 - 567 с 14 Чувикин Г.М Устойчивость двутавровых балок моносимметричного сечения//Строит механика и расчет сооружений - 1968 - № 2 -. 0,278 1,46 0,470 0,270 1,67 Мu - редельный момент вычисляемый формуле ” рочих ” " = 1 - 0,75 (1 - gс); (5) 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,03 В табл 84 указан также размер от ближайшего края до центра тяжести сечения несимметричного относительно оси х- х: 15.9 Бесфасоночные узлы ферм (рис 25) состоящие из пояса и примыкающих к нему элементов решетки следует проверять на: продавливание (вырывание) участка стенки пояса контактирующей с элементом решетки; Коэффициент m № Расчетная схема стержня Коэффициент m На этае “Кодирование” вылняется ввод данных в ЭВМ логический контроль данных и формирование внутримашинного оисания конструкции Вылняется также расчет масс деталей стержней и отравочных марок. ; Значения k1 ри Af/Aw = 2,0 и равной (1) Число циклов нагружений за ериод экслуатации конструкций; темература экслуатации конструкции. Qо 2,320 2,100 Рис 16 Кривая равновесных состояний стержня Р - араметр нагрузки; v - характерное еремещение стержня (32) 127. A - b = 7,565 - 0,341 = 7,224; Расчетная длина lef сжатого раскоса в лоскости фермы ринимается равной ловине геометрической длины ld раскоса. Редварительное наряжение мембран осуществляется различными ссобами в зависимости от формы верхности крытия (рис 60): A = 2Ab; Ad - площадь сечения одного раскоса; А - площадь сечения всего стержня. 26.7 Вначале оределяется комлексный араметр стержня Cх формуле Шаг комбинированных заклек или сварных точек в родольных стыках настила следует ринимать равным 500 мм кроме случаев редусмотренных . 1,00 0,987 0,97 0,950 0,925 0,892 Растяжение - 62,8 98,0 - 141 0,62 Остальные обозначения ринимаются 9.2*. Ри укрунении рофилей настила в монтажные карты до их установки в роектное ложение доускается исльзовать вместо комбинированных заклек точечную сварку вылняемую согласно [27]. Gf - коэффициент влияния глубины врезки ринимаемый: 1,154 0,894 0,807 0,764 0,738 0,720 D ³ N/Nmin (7) 1,725 0,70. Толщину лки следует ринимать возможности минимальной (желательно не более 20 мм) так как ри этом возрастает расчетное соротивление стали Ry за счет чего может быть лучен долнительный экономический эффект. 0,55 0,1 0,30 0,30 0,33 /topic/64-%d0%be-%d0%bc%d0%b0%d1%81%d0%bb%d0%be%d0%b2%d0%b5-%d0%bb%d0%b5%d0%be%d0%bd%d0%b8%d0%b4%d0%b5-%d0%b8%d0%b2%d0%b0%d0%bd%d0%be%d0%b2%d0%b8%d1%87%d0%b5/ Здесь ; ; Ib - момент инерции сечения яса;  (Для отсека 1); (для отсека 2) здесь 14.9 Расчетные длины lef элементов ферм из одиночных уголков следует ринимать табл 56 Таблица 56 Tо = t2 - среднее касательное наряжение в отсеке 2 оределяемое формуле             В составе одного задания можно вылнить расчет не только одной конструкции но и груы конструкций. 17.3 Расчет сжатых раскосов роизводится формуле (7) СНи II-23-81*с учетом коэффициента gс = 0,75. 1,02 1,01 1,01 (4100)   Ix = 780000 см4; Wx = 12150см3 Третий эта - роверка решения Концентрация наряжений зависящая от конструкции элемента и тиа соединений (груа элементов); характер циклической нагрузки (стационарная нестационарная); (Q – 1) ³ b ³ -0,5 3 Рис 10 К расчету внецентренно сжатых элементов 0,85 0,80 ” cij ³. 0,789 0,702 0,614 0,534 0,458 0,386 (3350)           10 рямые затраты на монтаж без стоимости конструкции. Ри и р стремящихся к бесконечности формулам табл 27 находим: (14) Размеры сечения мм лощадь сечения А см2 Масса 1 м длины рофиля кг H1 и h2 - коэффициенты ринимаемые. 0,140 0,133 0,122 0,114 0,100 (199) ; (88) (89) (147) ; 29.5 ри неизвестных ри роектировании месте строительства или месте изготовления затраты на железнодорожный трансрт оределяются для установленных расчетных расстояний еревозки. Стальными щетками двух верхностей без консервации моменту закручивания. 0,94 0,97 0,98 - - (53) Где М и Q - соответственно момент и еречная сила в рассматриваемом сечении балки; 7 Себестоимость изготовления. 1,303 1,238 4,0 1,599 1,568 0,95 Pu £ Pd £ Pu. (7) ; Ластическое разрушение элементов и конструкций соровождается значительным развитием ластических деформаций и в ряде случаев редлагает работу стали в области самоурочнения. 32 Rockey К Skaloud The ultimate load behaviour of plate girders loaded in shear IABSE CoUoq „Design of plate and box girders for ultimate strength." - London 1971 -P 111-148.  - СНи II-23-81* - схемам 1 и. 16А2/m d. 0,857 0,777 0,684 0,588 0,498 0,419             ( ) Рассмотрим римеры расчета неразрезных балок за ределом уругости. Fu - редельно доустимые значения этих еремещений или араметров регламентируемые нормами на основе требований нормальной экслуатации. Qu - редельная еречная сила H вычисляемая формуле Ryw.  - толщина ребра ринимаемая не более толщины стенки tw. Где (см ). Ni - число рабочих болтоконтактов в роверяемом сечении; - число рабочих болтоконтактов в соединении равное числу болтов умноженному на число верхностей трения; Ae/ai = 0,5n ¸ 0,5(n + 2) (144) 0,98 0,99 0,99 1,00 1,03 1,02 ; je = 0,096 × 1,952 = 0,366; Az = Nz/N 1 (207) или 9 Дюбели работающие одновременно на сдвиг и растяжение следует роверять на равнодействующее усилие. 073. Расчетное соротивление стали соединяемых элементов Ry Ма (кгс/мм2) Значения тр ри нагрузке динамической 1,0×105 (0,98×106) 127. Трудоемкость изготовления или монтажа есть суммарное количество рабочего времени затраченного всем оерациям технологического роцесса изготовления или монтажа. 3,353 2,733 2,385 2,256 (192) 25.9 рочность изгибаемого настила следует роверять формуле Толщина рикреляемых элементов решетки как равило не должна ревышать толщины ясов Суммарная толщина акета деталей соединяемых дуговой точечной сваркой со сквозным ролавлением не должна ревышать. Рис 50 Схема дкрановой балки и крановой нагрузки Коэффициент вариации vf Стальные конструкции 0,025 Асбестоцементные листы железобетонные литы Характеристика стального роката Значения характеристики ри t = 20 °С Фланцевые соединения растянутых элементов конструкций роверяют расчетом на рочность: болтов; фланцев. Марки стали шилек конструктивных болтов если следние длежат роверке на сейсмические воздействия следует назначать как для шилек расчетных болтов. 7 РОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ЯСНЫХ ЛИСТОВ ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ 081. Коэффициент cNy оределяется формуле .

12-16 273 (27,8) 0,052 303 (30,9) 0060 Где o - среднее значение давления ветра ринимаемое.   а) 7-10 1,5×105(1,47×106) Исходя из условия £ 0,01 лучены следующие ограничения для основных сжатых элементов: Ри tg q < 0,58 (q < 30°) 92,81 - Таблица 94 (Форма) Кварцевым еском или дробью одной верхности с консервация лимерным клеем и сыкой карборундовым рошком стальными щетками без консервации другой верхности моменту закручивания М Где 5,489 4,085 3,414 (78) где Ри небольшом числе оасных сочетаний нагрузок расчет рамы вылняется на каждое сочетание очередно а в качестве араметра редельной нагрузки Рu ринимается наименьшее из лученных значений. 2,5 3,0 4,0 5,0 1,3 1,00 Ри этом значения коэффициента будут следующими:  .      . Ри наличии монтажной “стели” соединение отдельных лотнищ рекомендуется осуществлять на наравляющих с нахлесткой кромок лотнищ. Таблица 92 Шаг итерации Ри расчетах на малоцикловую рочность формуле (61) значение роизведения не должно ревышать Основное неравенство метода редельных состояний (1) может быть редставлено в форме сравнения учитываемых в расчетах наряжений с их редельными значениями устанавливаемыми. Значения 100 ри m равном 0,5 1,0 2,0 Несущую ссобность стенки недкреленного двутаврового яса д воздействием сжатого элемента решетки из широколочного двутавра следует роверять формуле Следовательно соротивляемость малоцикловому разрушению обесечена: 110 < 149; 330(3350) 0,0122 230(2350) 0,0103 350(3550) Где s - нормальное наряжение от изгиба оределяемое формуле (163); Гайки и муфты фундаментных болтов следует изготовлять из сталей тех же марок что и шильки. 0,960 0,959 3,0   0,784  =. 0,37 III 353 (36) 0,32 IV (3350)           2 25 1,070 0,860 0,790 0,755 0,734 Угловые швы на носках элементов решетки из гнутосварных рофилей ри td > 5 мм рекомендуется вылнять с редварительной дготовкой кромок (рис 31). Размеры элементов решетки по ширине (из плоскости конструкции) не следует принимать свыше D - 2 (t + td) для удобства наложения сварных швов. Ри De ³ 0,03 Значения радиуса инерции i ринимаются табл 83 настоящего собия. Rv = 3,6 Ма (370 кгс/см2) табл 32. Qо 2,320 1,450 (1 - с)(1 - сd) - с2b2 = 0 (24) 0,71 0,71 0,70 0,6 0,63 2 Канатные элементы ространственных висячих и вантовых крытий кроме указанных. Расчет ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУИРОВАНИЕ. (156) Как и следовало ожидать результаты расчета рамы статическим и кинематическим методами совали. Ссоб стабилизации ролетной конструкции; рациональное восриятие расра с мембраны; гидро- и телоизоляция ограждений; водоотвод с крытия; 2,5 3,0 4,0 5,0 1,3 1,00 D - разность номинальных диаметров отверстий и болтов. 29,6 2,97 0,94 0,97 0,98 0,94 0,96 0,98             Обозначения ринятые в табл 61 (см рис 43 и 44) b t - соответственно ширина и толщина лки уголка; d - диаметр отверстия; Углу ворота. Рофили настила следует соединять между собой родольными крайними лками внахлест комбинированными заклеками ОСТ 34-13-017-78 Куйбышевского завода „Электрощит" ТУ 67-730-86 ЧЗСН или ТУ 36-2088-85 Минмонтажсецстроя СССР. Где gc - коэффициент условий работы; Среднее значение редела текучести Ма (кгс/мм2) Коэффициент вариации vm. ; (84) Lwah = lwh - lwfh; lwat = lwt - lwft От 15 августа 1985 г № 243/л Москва Центральный институт типового проектирования 1989 0,2 0,909 0,827 0,730 0,632 0,542 Gс - коэффициент условий работы орных лит ринимаемый з II табл 6*. 0,30 0,32 0,38 0,46 0,52 0,60 1,0×105 (0,98×106) б) рядей 14-16 и канатов 10-12 Значения a ри равной 2,2 2,5 2,7 ; здесь Nтах - усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой лоской рамы; U Cy Радиус инерции риближенные значения радиусов инерции ix и iy для сечений Коэффициент. Где еx - эксцентриситет риложения сжимающей силы относительно оси х-х; Лная себестоимость 1825 Себестоимость 1 т конструкции 231 Натяжением нижнего яса элементов решетки или оттяжек вантовых ферм включенных в ролетную конструкцию (для оболочек нулевой и ложительной гауссовой кривизны);                       2,468 2,327 2,121 1,981 Где Vfi - коэффициенты вариации нагрузок оределяемые в соответствии с 8 настоящего риложения; Горизонтальные еремещения нити и в точке х оределяются как разность длины нити на данном участке Ох до и сле загружения: ; (II) 1,0 ³ m ³ 0,5 53 руб 5 рямые затраты на монтаж без стоимости конструкции (технологическая себестоимость монтажа). ; ; (12) Араметр то для данной стали равен 0,18 а коэффициент с для 7-й груы соединений соответствует 0,65 т.е т = тос = 0,117. Таблица 51 Расчетная толщина соединяемых элементов t1 =. 18.5 Расчетные длины lef элементов решетчатых конструкций из труб с бесфасоночными узлами за исключением элементов ерекрестной решетки следует ринимать. Коэффициенты су ри расчетных соротивлениях Rf Ма (кгс/см2). Расчет на рочность бистальных балок всех гру следует вылнять формулам: ри изгибе в одной из главных лоскостей 20 22 24 27 Р кН (тс) 121 (12,1) Но не более 3,1 Обозначения ринятые в табл 33: - условная гибкость элемента ринимаемая в расчете на устойчивость ри центральном сжатии; 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 (. Углу ворота. 0,56 6.6 Коэффициенты m для установления расчетной длины элементов стоянного сечения с уругими закрелениями концов следует оределять формулам. 0,73 4 A - коэффициент ринимаемый табл 10. (13) Среднее значение веса снегового крова на 1 м2 горизонтальной верхности а (кгс/м2) Коэффициент вариации vf Здесь tо = t1 - среднее касательное наряжение в отсеке 1 оределяемое формуле C1 - коэффициент оределяемый формулам (42) и (43). 1 1,0 4 В СНи II-23-81* включены также ложения наравленные на унификацию требований редъявляемых к материалам ри роектировании: сокращение числа гру конструкций до четырех; (5500) 0,6 0,886 0,765 0,633 0,538 За критическое состояние ластинки ринимается момент бифуркации (разветвления) форм ее равновесия когда одновременно с лоской формой равновесия может существовать форма возникающая ри выучивании ластинки. Таблицы расчетных сечений которым роизводится роверка рочности соединений с угловыми швами в зависимости от соотношения рочностных свойств металла шва и основного металла; 0,30 0,30 0,34 0,43 0,48 0,55 Таблица 38 Из лоскости ; Для отимальной уругой балки стоянного сечения (af = 1; aw = 1,10) 93. Римечание Значения от средних значений нагрузок оределяются теми же ссобами что значения М N от расчетных значений нагрузок. 0 -0,815 4,577 -1,02 1 1. - 73,9 - - - - Где ; ; 0,827 0,827 4,0 0,771 0,118 0,104 0,094 В расчетах следует принимать значения изгибающего момента М и радиуса инерции сечения i относительно главных осей сечения. A град. 4.3 (разд 4*) Согласно требованиям [2] особенности действительной работы стали элементов конструкций и их соединений имеющие систематический характер но не отражаемые несредственно в расчетах учитываются коэффициентами условий работы. Ример 3 Оределить значение коэффициента a для одноролетной балки с обоими защемленными концами (рис 9) ; (120) ри сжатии 2,10 5,70 10,00. Рис 45 График для оределения значений m для раскосов и разрезных ясов рикреленных в узлах. Если к начальной нагрузке стоянной интенсивности g рибавить нагрузку стоянной интенсивности р то начальная стрелка нити лучит риращение Df оределяемое формуле 2,0 3 0,5 6 1,0 Таблица 22 Составляющие изгибающего момента в ригеле равны: ; Кн×м; от горизонтальной нагрузки Т (рис 2 б настоящего риложения): Римечание ри одинаковых знаках наряжений sx в большем ясе от усилий М и N следует ринимать графу обозначенную знаком “+” а ри разных знаках - графу обозначенную знаком “-”. Ru и Ry - расчетные соротивления ринимаемые согласно. Внутренний диаметр роволочного элемента мм Высота волны мм. В орных узлах и стыковых узлах сжатого яса - не менее 5 мм; в остальных случаях (см наример g на рис 30) - не менее. (160) N Формулы для оределения коэффициента m От 0,03. Нет Rdt1 0,3Run Выдергивание дюбеля из орного элемента 15.8 ри несовадении лоскости действия нагрузки с лоскостью стенки (оирание тиу указанному на рис. Таблица 49 Коэффициент Нагрузка 0 £ n £ n1 = Риложение 2 РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ РАМ КАК ЕДИНЫХ НЕЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ РИЛОЖЕНИЕ 3 ДЮБЕЛЬНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Исходные данные для расчета редставляют собой урощенное оисание конструкции содержащее только информацию необходимую для данного расчета и составленное несредственно чертежам КМ. 1,908 1,776 1,711 1,636 1,545 1,475 1,0 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0 608. 10 и более a Динамическая. (101) где А - лощадь еречного сечения элемента связи; (41) 9.8 (93) роверка малоцикловой рочности основного металла элементов или соединений на сварке болтах или штырях для 5×105 циклов роизводится формуле 156 179 Где хо и уо - координаты рассматриваемой точки сечения уголка относительно его главных осей (рис 22). В соответствии с данными * СНи II-23-81* вычисляем редуцированную лощадь Ared: (162) Затраты на железнодорожный трансрт; трудоемкость монтажа; технологическая себестоимость монтажа; себестоимость. Ic,max - момент инерции наиболее нагруженной колонны рассматриваемой плоской рамы; Icij - моменты инерции всех колонн расчетного блока; 26.4 Рациональными областями рименения конструкций с редварительно наряженными стенками являются центрально сжатые сварные стержни решетчатых систем в том числе сварные дкрановые ветви решетчатых колонн. Метод Рокки-Шкалоуда [32] можно существенно уростить средством доущений ведущих к некоторому уменьшению редельной нагрузки Этот вариант реализован в. 11 Минимальные расстояния от центра дюбеля до края элемента и между центрами дюбелей независимо от наравления усилий следует ринимать равными 2d.  Ма < Ry. (4) 0,868 0,898 0,970   2,5      . - 57,9 90,4 - 130 - 0,239 0,238 0,237 0,234 0,231 0,225 (Iv). 0,130 0,125 0,116 0,110 0,099 0,091 Таблица 89             471 (48) 0,30 17 Коэффициент ри роверке устойчивости сжатых элементов а также лоской формы изгибаемых и внецентренно-сжатых в одной лоскости элементов оределяется формуле (118) 0,317 0,278 0,252 0,233 Для большинства наиболее широко рименяемых углеродистых сталей с отношением Ru/Ry > 1,39 находим: 2) в основной расчетной системе в местах ересечения второстеенных балок с главными редлагаются условные шарниры; главные балки (неразрезные) являются уругими орами для второстеенных (см рис 39) Влияние кручения на работу балок не учитывается; 0,967 0,790 0,689 0,624 Рис 22 Сечения элементов из одиночных уголков а - равнолочного; б - неравнолочного Расчет на устойчивость сжатой ветви колонны относительно оси у-у вылняется формуле Рs - араметр редельной ластической (риссобляющей) нагрузки оределяемый согласно 7 настоящего риложения; На отрыв Nd = Rdt1A1; (3) 2,15 2,20 0,9 1,00 1,30 (111) Для роверочного расчета выбраны два вида сварного соединения: 6 Трудоемкость монтажа 57,2 чел.-ч 7 Расчетная себестоимость монтажных работ. Расчетная длина анелей верхних ясов ферм бесрогонных крытий lef оределяется формуле Для ромежуточного ролета имеем M2 = 0,3333Pl; формуле (48) СНи II-23-81* находим             0,204 2,03 131 Второй 1,7 2 Горев В В утилин В М О несущей ссобности и деформативности сжатых сквозных стержней // Строит механика и расчет сооружений - 1976 - № 3 -. Где i - радиус инерции сечения; l - расчетная длина элемента. 1,10 1,09 1,05 1,03 1,17 1,19 Таблица. 1,17 1,20 (3350)      = 1,20 + 0,35 но не более 2,3 Коробчатое швеллерное рокатное 0,90 0,80 0,75 0,72 0,68 0,65 Общую устойчивость бистальной балки доускается роверять как для моностальной вылненной из стали римененной в сжатом ясе бистальной балки. Устойчивость из лоскости действия момента должна быть обесечена становкой связей в тех еречных сечениях где образуются ластические шарниры ри расчете рамы методом редельного равновесия жестколастической схеме. Второй эта - комновка сечения см, 1 (15) А1 - расстояние от края скоса до центра ближайшего отверстия; b - расстояние между центрами отверстий; d - диаметр отверстия. 0,051 308 (31,4) 0,053 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ 0,464 0,398 0,348 0,8 0,890 2 Для 3-й груы балок коэффициенты сх оределяются линейной интерляцией в соответствии с римеч 1 и кроме того   2,0 0,906 0,920 0,926 0,934 0,949 4 Сжатые раскосы из одиночных уголков рикреляемые одной лкой:   0,52 0,48 -0,4 0,82 0,75 (163) Сравочные данные на 1 м ширины настила ри сжатых лках узких широких t N - родольная сила ринимаемая со знаком соответствующим знаку усилия (“люс” - ри растяжении “минус” - ри сжатии); ” gf = 0,54 + 0,15 но. Кн×м; 0,40 0,32 0,26 0,22 -0,8 А) ри р =. Kf + ds/2 + 2 £ b1 £ 3,5d мм; 3,0 3,2 3,5 3,7 4,0 4,2 Уточним значения. Ри n £ 0,2 ; 0,181 0,178 0,172 0,167 0,158 0,152 0,820 0,828 0,844 0,884 0,945 0,959 Ервый эта - редварительный расчет (уточненный метод) 0,615 0,535 0,468 0,403 0,346 5.2 (5.1) ри роверке рочности центрально растянутых элементов с ослаблением сечений отверстиями для болтов не более 15 % в общем случае должны быть вылнены следующие условия (193) где - соотношение лощадей вертикальных (стенок) и горизонтальных (лок) элементов сечения; nw и nf - соответствующее число элементов в составе сечения; В) вычисляется араметр критической нагрузки Эйлера Pе согласно 4 настоящего риложения; Ry - расчетное соротивление металла нити. Ry - расчетное соротивление стали фланца Таблица 81 Значения множителя k ри N/j в равой части формулы (33) для различных значений расчетных соротивлений Ry и Е = 2,06 - 105 Ма риведены. 35 80. 0,742 0,767 0,775 0,785 0,805 0,855 420 (43) 78,3 97,9. Усталостное разрушение соровождается образованием и развитием трещин в результате многократно вторяющихся силовых воздействий от движных вибрационных и других еременных нагрузок риложенных несредственно к конструкциям. 2,900 2,223 1,889 42 Кузнецов А.Ф Строительные конструкции из сталей вышенной и высокой рочности - М.: Стройиздат 1975 - 80 с 43 Лихтарников Я.М Вариантное роектирование и отимизация стальных конструкций - М.: Стройиздат 1979 -. Независимо от уровня риложения нагрузки ри расчете участка между связями или ри чистом изгибе. Рис 28 Тиы соряжений двутавров с рямоугольными гнутосварными рофилями а - К-образное; б - Т-образное; в - орное Для синусоидальной формы начального искривления и изогнутой оси стержня лучим A1 = pDt - расчетная лощадь отрыва рисоединяемых элементов; D - диаметр шайбы; Н57-750-0,8 26,6 3,19 Н60-845-0,7 22,9 0,187 0,1290 0,0750 0,0419 k1 0,35D 0,29h 0,43h 0,30h V = 0,3 __________ * лучено обобщением данных риведенных в статье И Г Кожевникова и Л А Новицкого “Телофизические свойства материалов ри низких темературах” (М.: Машиностроение 1982 -. __________ 1 Бельский Г Е Отимизация изгибаемых элементов на основе деформационного критерия // Строит механика и расчет сооружений - 1986 - № 2.-. Рис 20 Расчетные сечения стержней с гибкими стенками 45 Руководство количественной оценке технологичности металлических конструкций ромышленных зданий на стадии роектирования/ЦНИИроектстальконструкция - М 1982 -. (6,5) (6,3) (7,3) (7,0) (8,1) Таблица 50 t2 мм Значения Nbn кН для элементов. Условный относительный эксцентриситет в лоскости. Xkj - доля ериметра сечения смежного элемента соответствующая участку его ересечения с рассматриваемым (для трубчатых элементов ); Смятие с учетом gb = 0,9 рассчитанное формуле (128) СНи II-23-81*) (åt =. Римыкания элементов решетки к ясам следует роектировать бесфасоночными сварными.      . Где ; (183) Рис 29 Тиы соряжении двутавров а - К-образное; б - орное Ример роверка сжатого элемента ферм крытия на устойчивость Исходные данные Таким же образом лучена формула (173) СНи II-23-81* для вычисления коэффициентов с для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии. Анализ значений коэффициентов j зволяет исльзовать в расчетах и более ростые риближенные зависимости (с точностью до 1,5 %) следующего вида: До 510 (52) до 590 (60) От. L1 - расстояние между ближайшими узлами длине элемента. 1,000 1,003 0,982 1,004 1,112 Таблица 29 № Расчетная схема колонны Значения коэффициентов с для различных гибкостей и эксцентриситетов риведены. 1,01 (4100)       B. 19 Коэффициент экономической ответственности оределяется формуле Коэффициент. 0,98 1,04 1,03 1,01 1,01 1,16 0,90 c/b = 0,5; c/b = 0,6; c/b = 0,7 0,95 (70) Б) рабочие - для обоснования рабочих чертежей. ; ; Ервом - габариты могут быть заданы или риняты из конструктивных соображений; втором - габариты должны быть оределены из критериев отимальности. Gd = 1,5 - / (ARy) (93) 14,6 24,4 59,1 16,5 18,7 Н60-845-0,8 Здесь Nbj - расчетное усилие на j-й болт оределяемое из условия рочности соединения болтам 0,463 0,394 0,4 0,897 0,793 Точность изготовления отравочных элементов конструкций с фланцевыми соединениями должна соответствовать следующим требованиям: тангенс угла отклонения фрезерованной  - коэффициент равный 1,3 - s/Ry но. 455 0,94 0,96 0,98 0,99 - Для элементов из широколочного двутавра в К-образных и орных. Ри a ³ 0,85 gс = 1/a; Расчет на устойчивость решетчатой колонны относительно свободной оси вылняется формуле При р = 50 и п = 0,2 и п = 5,0 согласно п * СНиП II-23-81* получим соответственно m = 1,49. 0,8 0,55 1,0 0,50 1,2 2,221 1,986 1,826 1,710 1,586 1,499      . Сварные СОЕДИНЕНИЯ БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ Болтовые соединения без контролируемого натяжения Частные случаи Расчетные схемы Формулы для оределения коэффициента m 0,5 1,0. Td - толщина стенки элемента решетки; для элемента решетки неквадратного сечения в равую часть формулы (96) следует вводить множитель ; Следует отметить что рименение такой расчетной схемы не редлагает рорционального возрастания нагрузок на систему. 1,128. -0,13 0,2 2,47 -1,35 0,2 От 0,03 до 0,2. Toe - эффективная толщина орного элемента оределяемая формулам. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного должно быть от 0 до + 10 % Если ри контроле обнаружатся болты не отвечающие этому условию то усилие натяжения таких болтов должно быть доведено до требуемой величины с следующим контролем через. £ 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70             Где М - изгибающий момент от расчетной нагрузки q в свободно оертой балке ролетом l Расчетное усилие Т оределяется формуле Где scr1 = cEt/r - осевое критическое наряжение ри отсутствии внутреннего давления; Где - нормальная сила в стойке ри Р = 1 равная Наиболее наряженным еречным сечением в котором возникает ервый ластический шарнир является равое орное сечение ригеля формулам (10) и (9) настоящего риложения находим: 3 0,69 2 A b - коэффициенты ринимаемые табл 80; Xj - араметр жесткости болта оределяемый формуле Рименение стали вышенной и высокой рочности экономически эффективно (наблюдается не только снижение массы но и стоимости конструкции) ри £ 2,5. (22) 0,30 0,30 0,33 0,41 0,46 0,52 Таблица. .com/blogs/headlines/2012/04/russian-Orthodox-Church-Apologizes-For-Photoshop-Stunt/ (Russian Orthodox Church Apologizes for Photoshop Stunt) 1,00 (4100)                 Вместе с тем роверка рассматриваемого редельного состояния в ряде случаев может вылняться в традиционной форме сравнения наряжений (усилий). 1,54 1,55 1,59 1,64 4,5 Ри оределении расчетной длины ветвей в обеих лоскостях доускается учитывать еременность родольной силы длине ветви за счет изменения изгибающего момента (см разд 6 настоящего собия). А - лощадь сечения „брутто" Условие равнорочности формулам (13) и (14) для центрально-растянутых элементов.  - редельные (наибольшие) значения гибкости устойчивой стенки риведенные. 0,293 0,396 0,475 0,554 0,620 Несущую ссобность ри растяжении элемента связи роверяют: а) для узлов тиа Ф(см рис 27 а) - формуле Табл 17 a. 0,369 0,323 0,292 0,267 1,5 Со слющиванием концов одного или двух в разных лоскостях двух в одной лоскости В лоскости решетки 260 (2650). ( *) Снижение гибкости стенки для других форм еречного сечения учитывает уменьшение уругого защемления стенки ясами в этих сечениях. Mp - коэффициент учитывающий уменьшение начального натяжения болтов сле общего сдвига в соединении и ринимаемый табл 48; Таблица 48 16 Расчетный коэффициент вариации оределяется формуле 4) Мr + 2,587 Ррh £ 36,38 - 10,575Pp; - 78,5. 0,055. Б) реакцию ромежуточной оры и оры консоли нагрузку на участках расложенных на расстоянии более 1,5h¢ от ор формуле Z - ширина расчетного участка стенки гофра равная b + 2r но не более 1,5 h; 4 Климатический район строительства. 0,523 0,433 0,379 0,343 0,81 0,81 0,81 0,74 0,66 Таблица 67 Здания Заводы Дворы изложниц Ry - расчетное соротивление стали. Максимальный изгибающий момент 0,994 1,015 1,120. Gс - коэффициент условий работы; gт - коэффициент надежности материалу Б) Ir/Ic = 3; lc/lr = 2. Где Мр = Mq + Ме + Mf, Толщину стенок труб рименяемых для основных несущих элементов конструкций (ясов и орных раскосов ветвей колонн и т ) следует ринимать не менее 3 мм для рочих - не менее 2,5 мм. M = Mq + Mf, Ример 2 Требуется оределить значения коэффициентов расчетной длины m средних колонн многоролетных и многоэтажных зданий. Класс рочности болтов ( ГОСТ или ТУ) 110; 110ХЛ (ГОСТ 22353-77*. Калибр диаметром равным номинальному диаметру болта должен ри контрольной сборке роходить во все отверстия соединения. 0,839 0,842 0,842 Таблица 39 К ластическому разрушению следует относить редельные состояния конструкций ри вторяющихся нагрузках условиям еременной текучести и рогрессивного разрушения. Ри климатической ti лотность кг/м3 r = 7850 325 (33,1) 0,058 12-16 282 (28,7) 0,051 (96) 110. Е) для конструкций ферм из труб и широколочных двутавров: число и масса деталей в сборочных единицах разного уровня суммарная длина швов каждого вида соединения. Криволинейные участки стенки гофров и растянутые лки настила включены в расчетную лощадь сечения лностью. /convert/books/spiridovich/secret_World_Government #Amschel_Rothschild_last_commandment (Secret World Government by Cherep-Spiridovich) Стальные мембраны доускаются к экслуатации без вылнения сециальных мерориятий огнезащите. B2/4A Таблица 87 араметр Формуле (55) вычисляем Х = 1,74; Вычисляем коэффициенты входящие в формулу (54): 1,002 0,842 0,736 0,664 9,8 8,3 32,9 13,4 16,8 32,9 Фланцевые ри расчете которых учитываются соротивления растяжению болтов (в необходимых случаях и другие соротивления). А - лощадь сечения брутто; Изгибающие моменты в угловых сечениях 1 и 7 будут следующими: от вертикальной нагрузки q (рис 2 а настоящего риложения): Значение y Значения Ми/(WRy) ри равной 8 0,98 0,99 0,99 (3750)   0,795 0,822 0,868 0,880 0,882 0,882 0,9L1 Обозначения ринятые. - - - - - Где A - суммарная номинальная площадь сечения всех проволок каната; Деление конструкции на сборочные элементы следует роизводить с учетом исключения для большинства элементов оераций сборки и сварки сосредоточивая их на минимальном числе трансртабельных стержневых и лоскостных элементов. 0,45 0,60 0,75 0,90 1,05 60             Пособие разработано к СНиП II-23-81* “Стальные конструкции”. (6) Метод рямого дбора отимального сечения центрально-сжатого элемента состоит в следующем. 6,526 - 3 Комлектование луфабрикатов 1,909 - Ример Расчет sloc,cr редлагаемой методике и. Е) строение кривой редельного равновесия “в большом” Рр = Рр (h) ; ; + -. 9.5 Экслуатация конструкций ри темературе до минус 40° С не снижает выносливости стальных конструкций. Этаы вылняются следовательно в указанном рядке следующие этаы исльзуют результаты редыдущих Имеется возможность ограничить расчет вылнением. S. Зона устойчивой стенки 1,5 0,971 0,985 0,993 - -. 0,4 0,77 0,97 1,15 1,33 1,50 Здания (ролеты или роизводства) в которых экслуатируются краны гру режимов работы 7К (в цехах металлургических роизводств) и 8К ГОСТ 25546-82 Любые 1,0 3 Здания и сооружения имеющие важное народнохозяйственное значение; антенно-мачтовые сооружения кроме указанных. Рис 4 Шарнирно оертый сквозной стержень Равноустойчивости т.е lx = lу; Верхности фланцев не должен ревышать 0,0007; редельные отклонения не должны ревышать следующих значений мм: зазор между внешней лоскостью 1,40 1,39 1,38 1,00 4 0,723 0,766 0,780 0,784 0,784 - - - (4640)   0,206 0,195 0,187 0,174 0,1 Расложение оси смежного римыкающего элемента относительно оси рассматриваемого Ти.   0,730 0,743 0,778 0,835 7 Рекомендации рименению стали для стальных строительных конструкций зданий и сооружений/ЦНИИроектстальконструкция им Н Мельникова - М 1983 -. Араметр жесткости болта X Значения g ри m равном 1,4 241. Вылняется в соответствии с требованиями СНи II-23-81* Результаты дтверждают что ринятое сечение балки обладает требуемой рочностью и местной устойчивостью без излишних резервов. R 1,327 1,248 1,0 1,949 1,860 1,5 40 1,1. Сварочные материалы для стыковых соединений соответствуют рочности свариваемой стали и условиям экслуатации конструкций и рименяются в соответствии с табл 55*. Требуемые лощади ясов (лок) оределяются формулам: Ри g ³ 0,58 (f + l) 164. Общие ЛОЖЕНИЯ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ КРЫТИЙ КОНСТРУИРОВАНИЕ 290 1,038 1,021 1,010 1,006 1,014 4,0 5,0 1,3 1,00 Зона устойчивой стенки Ry - в Ма; P1 и Р2 -. C/b = 0,5; c/b = 0,6 0,90 ” b/t = 15-16; d/b = 0,125-0,18; M - коэффициент трения соединяемых верхностей фланцев ринимаемый в соответствии с указаниями . М = aраl2 (142) ; (13) Собие роектированию стальных конструкций (к СНи II-23-81* “Стальные конструкции” ЦНИИСК им Кучеренко Госстроя СССР - М.: ЦИТ Госстроя СССР 1989 -148 с. 72,4. Средняя длине (для балки еременного сечения) лощадь еречного сечения А симметричной балки оределяется из выражения Mq Ме Mf - изгибающие моменты соответственно от внеузловой нагрузки от расцентровки стержней в узлах и от еремещений системы (от жесткости узлов); Gf - коэффициент надежности нагрузке оределяемый для каждой нагрузки согласно [3] Таблица 4 0 (141) где Nj - усилие в рассматриваемом элементе; 205. K - коэффициент равный для раскосов: орного 0,9 рядового 1,0. ; (77) B 0,83 0,336 0,207 Выбор марки стали шилек расчетных болтов редназначенных для креления строительных конструкций следует роизводить табл 5 с учетом климатических районов.             Оределение РАСЧЕТНЫХ ДЛИН ЭЛЕМЕНТОВ РИМЕРЫ ОРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ДЛИН. 17.2 В разделе риведена дтвержденная результатами исытаний методика расчета раскосов ерекрестной решетки из одиночных уголков для ферм с ясами из широколочных тавров. 0,60 0,05 0,93 0,93 0,84 Эюра остаточных моментов Мri в ригеле стоянна (рис 2 в). ; (10) B - длина участка линии ересечения римыкающего элемента с ясом в наравлении оси яса равная db/sina; 2.5 (2.9) Физические характеристики стального роката следует ринимать с учетом их изменения в диаазоне климатических темератур как указано в табл 3 Таблица 3 0,68 0,62 0,57 0,52 -0,2 Остальные участки шва следует рассматривать как стыковые швы Угол q следует оределять формуле Указанные в СНи II-23-81* требования относятся к случаю чистого изгиба и соответствуют ринятому значению ограничения ластических деформаций в сечении. 5,0 -1,0 0,44 0,43 0,42 Формуле (152) cNx = 260/370 + 1,032(1,06 - 260/370) = 1,09. 2,5 3,0 4,0 5,0 6,0 0,0 Максимальное значение еречной силы Qi имеет место у равой оры ригеля в расчетном сечении i = 7. Роемы следует роектировать круглыми овальными или многоугольными с закруглениями углов радиусом не менее. Редельной тонкостенности элементов сечения (стенки и лок) в соответствии с *- * и *- *. 0,863 0,866 0,866 4,6   1,0 1,2 1,5 2,0 2,5 3,0 0,98 0,98 0,98 0,98 1,10 1,08 (211) Ix

Ри изготовлении конструкций с фланцевыми соединениями сборку элементов следует осуществлять только в кондукторах. “Рыхлости” мембраны возникающей из-за сварочных деформаций; начальных гибей оставшихся сле равки листа или рулона; остаточных деформаций являющихся в результате сворачивания и разворачивания рулона и т.д.; Монтажные стыки рекомендуется вылнять фланцевыми на высокорочных редварительно наряженных болтах с учетом ложений [25]. Cy D ___________ Цетлин Б С рактический ссоб расчета узлов ферм с ясами из двутавров //Строит механика и расчет сооружений - 1983 -№ 1.- С 71-73 Wardenier J Hollow Section Joints Delft University Press 1982 -. В рассматриваемой балке ерерасределения изгибающих моментов ри работе материала за ределом уругости не роисходит. 0,414 0,357 1,0 0,797 0,697 Отрицательной гауссовой кривизны (седловидные в том числе в виде гиерболического араболоида шатровые); составную - в виде комбинации оболочек с одинаковой или различной геометрией верхности. Еречное сечение контура оределяется расчетом крытия с учетом его датливости Уменьшение изгибной жесткости контура риводит к снижению в нем величин изгибающих моментов. Ii III IV Значения. Формулы сраведливы ри соотношении размеров еречного сечения элемента связи и отношении большего размера рофиля к толщине. (161) Значение коэффициента a оределяем формуле (44) 1,2 0,45 0,43 0,41 0,38 0,33 0,29 0,23 0,3 0,76 0,60 0,52 3 СНи .07-85 Нагрузки и воздействия. 5.3 (5.1) ри ослаблении сечений отверстиями для болтов свыше 15 % формула (13) остается без изменения а формула (14). 4) изгибающие моменты в месте условных шарниров оределяются исходя из равенства нулю углов ворота на концах второстеенных балок. Минимальная высота балки hmin оределяется формуле 110; 110ХЛ (ГОСТ 22353-77*); 10.9; 8.8 (ГОСТ 7798-70*) Qо 2,320 1,730 3 4. Механические характеристики материала рофилей оределяются заводом-изготовителем результатам стандартных исытаний и должны быть указаны в сертификатах на готовые рофили. Vi - долевой коэффициент оределяемый формуле Ypj - угол луохвата каждого головного элемента римыканием рассматриваемого элемента оределяемый формуле Где 218. 1,55 1,70 0,1 0,75 0,92 Изгибающие моменты Mq Ме Mf Мр следует ринимать ложительными если они вызывают растяжение на ере уголка и отрицательными - в обратном случае. 9 Трудоемкость монтажа чел.-ч 57,2 286,0 В наравлении ерендикулярном лоскости решетки (из лоскости решетки) l1 0,85l1 0,826 0,817 1,0 0,916 0,904 В том числе затраты на основные материалы 2165 руб 4 Затраты на экслуатацию машин и механизмов (включая зарлату) (38) 100 9,885 1,203 0,367 0,759 71,1 20 Ильюшин А.А ластичность - М.: Гостехиздат 1948 - 376 с 21 Вольмир А.С Устойчивость деформируемых систем - М.: Наука 1967 -. Или (2) Mi - коэффициент ри i = j оределяемый формуле ; (135) Рисоединяемого элемента ± 1,5; доускаемое отклонение длины элемента с фланцевым соединением ри роектной длине элемента м: Где - условная гибкость стенки соответствующего сечения по табл 33. Радиус инерции i сечения уголка сжатого раскоса ринимается: 0,30 0,30 0,33 0,38 0,44 0,50 А ³ 2d; b = 2,32d 1,00 0,85 4,644 3,735 3,225 2,890 2) оба элемента не рерываются ддерживающий элемент растянут; Таблица 24 № 1,00 (4100)       1,247 1,210 рочность фланцевого соединения на действие местной еречной силы следует роверять формуле Если оры расложены на одном уровне формула (159) риобретет вид 13,0 13,6 Н57-750-0,7 0,7. Стыки настила длине следует осуществлять над рогонами или другими несущими элементами крытия Ширину оирания настила рекомендуется ринимать не менее 40 мм на крайних и 60 мм - на ромежуточных орах. 14 Коэффициент родольного изгиба сжатых элементов ри расчете их на устойчивость следует оределять формулам: Рис 17 К расчету на устойчивость стенки сжатого стержня а - схема стержня; б - схема сечения и эюры деформаций Ример 1 Оределить значение коэффициента a для четырехролетной балки нагруженной сосредоточенными силами в третях каждого ролета (рис. Ж) вычисляются араметры Ps и b кривой редельного равновесия “в большом” согласно 7 настоящего риложения; Е = 2,06 × 105(2,1 × 106) 0,646 0,661 0,661 4,0   22 Броуде Б.М Моисеев В.И Устойчивость рямоугольных ластинок с уругим защемлением родольных сторон//Строит механика и расчет сооружений - 1982 - № 1 -. (27)  Ри 0,03 > D > 0,0036 (195) (60) 2,0 0,849 0,873 0,882 0,894 0,921 Б) ри р =. I1 II2 II3 II4 II5 и др I1 I2. 102. Риведенные в табл 25 расчетные схемы соответствуют следующим случаям загружения и конструкции ересечения элементов в узле: 1) оба элемента не рерываются ддерживающий элемент сжат; ; (123) 3 ри расчете конструкции настоящему методу не должны рименяться коэффициенты надежности назначению установленные [4]. Где Dm - средний (равный лусумме наружного и внутреннего) диаметр трубы с меньшей толщиной стенки; t - наименьшая толщина стенки соединяемых труб; 5 В дюбельных соединениях ри действии родольной силы N роходящей через центр тяжести соединения расределение ее между дюбелями следует ринимать равномерным. Kcu - ударная вязкость оределенная на образце с концентратором вида U (ри соответствующей темературе). В собии номера унктов СНи II-23-81* риведены в скобках. Крытия из ерелетенных лент с дкреляющей системой имеют ровисающую составную верхность и редназначены для зданий с многоугольным очертанием лана (треугольник рямоугольник и т.д.). H момент инерции Iх см4 момент соротивления см3 0,763 0,788 0,832 0,836 0,836 Fu = 3,26tRy где Ad - лощадь еречного сечения элемента решетки; Ry - расчетное соротивление изгибу; gn - коэффициент надежности назначению [37]. Высокорочных с Rbun = 1100 Ма (110 кгс/мм2). А - без скоса кромки; б - со скосом кромки 26.9 Доускаемая гибкость стенки без учета редварительного наряжения оределяется формуле M = 2 + 0,564 × 10-4ly2. -2,17 0,7 1,66 1,17 -0,42 1,68 2,26 2,87 3,46 4,20 5,11 Наравляющие рекомендуется вылнять металлическими длиной на ролет из лосы гнутых рокатных или сварных элементов (тавр двутавр два швеллера) легких висячих ферм с верхней горизонтальной лкой шириной 300 -. Fni - нормативная нагрузка; gfi - коэффициент надежности нагрузке 25 0,820 0,655 0,600 0,572 0,556 0,60 Статическая. Pd.£ Pu (3) Калькуляционный метод расчета на ЭВМ технико-экономических казателей металлических конструкций каркаса ромышленного здания 1 Решетников Б Н Особенности действительной работы и расчета элементов из одиночных уголков в составе решетчатых конструкций - В кн.: Исследование рочности элементов строительных металлических конструкций/ЦНИИСК им Кучеренко - М 1982 -. 2 усмотрению завода-изготовителя металлоконструкций разрешается дефектоскоический контроль материала фланцев вылнять сле риварки их к элементам конструкций. . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20110310 Рис 9 Эюры моментов в одноролетной балке с обоими защемленными концами ; ;  = 3. Сваркой или двумя болтами и более установленными вдоль оси элемента (см рис 44 а-в д) 1,00 0,08 Таблица 6 Статистические характеристики стали ставляемой. Вычисляем необходимые араметры: см; a/hef = 0,962;  См; см. Значения eх следует оределять формуле 0,538 0,460 0,388 0,2 0,855 ; (52) (но не менее 0,7m), 3,78 4,46 5,28 0,2 1,18 А1 = 9,467 - 25,5 × 0,962 + 16,93 × 0,962 = -0,606; 1,01 1,01 1,00 1,05 1,03 1,02 H114-750-1,0 1,0. (42) 139. Лощадь сечения ; (176) 0,884 0,679 0,611 0,576 0,556 0,542 0,51 -0,38 0,4 3,49 -2,39 3,004 2,723 2,359 2,133 1,983 2.3 (2.1*) хладостойкости металл роката должен отвечать требованиям указанным. 2) Мr + 5,174 Ррh £ 36,38 + 7,042Pp; 218 410 (42) 75,6 94,5 104 (213) где  - соответственно гибкость стенки и лки; = - соотношение размеров (габаритов) сечения - высоты к ширине   Где - число болтов наружной зоны для фланцевых соединений элементов открытого рофиля или общее число болтов для соединений элементов замкнутого рофиля; 30 Рекомендации роектированию структурных конструкций/ЦНИИСК им Кучеренко - М.: Стройиздат 1984 -. 0,27 0,21 1,4 0,41 0,39 0,37 (3750)           /convert/books/spiridovich/secret_World_Government #Amschel_Rothschild_last_commandment (Secret World Government by Cherep-Spiridovich) Ри расчетной длине из лоскости фермы - относительно оси х-х (i = ix) 17.4 Расчет растянутого ддерживающего раскоса вылняется на рочность формуле H1 h2 Ypj = arc sin(bwj/Dp); здесь Dp - наружный диаметр головного элемента; ; (119) ри нулевом усилии 1. 0,114 0,111 0,105 0,100 0,091 0,085 В соединениях без контролируемого натяжения могут использоваться болты различных классов прочности в том числе и высокопрочные В расчетах таких соединений учитываются сопротивления растяжению смятию и срезу без учета сил трения. 1 Гнутые толщина листа св 3 мм марки стали:     ВСт3с3 ВСт3с2 (3,2) (4,2) (3,6) (4,7) (4,0) (5,2) Обозначения принятые в табл 53: а - расстояние от обушка уголка до оси болта (риска уголка); zo z -. 4,40 5,25 0,2 1,15 1,93 Вычисленные по результатам исследований внецентренно-сжатых стержней коэффициенты необходимые для расчета сведены в табл 73-75.             Ii4 (-30 > t ³ -40); II5 и др (t ³ -30) 39 Васылев В.Н Гамель В.И Клыков В.М Ковнер И.С Хорошавина З.В Разработка тивых технологических роцессов изготовления металлических конструкций для САР-ЦНИИСК//Тр ЦНИИроектстальконструкции 1978 - Вы 25 -. Рис 58 Монтажный стык лотнищ мембраны Риложение 1 РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ВЕРОЯТНОСТНО-ЭКОНОМИЧЕСКИМ МЕТОДОМ 10.1 Основными факторами влияющими на склонность стальных конструкций к хрукому разрушению являются: темература и характер ее изменения в роцессе экслуатации; Углеродистой низколегированной ри. Где Mq Mf - соответственно моменты для многоролетной неразрезной балки на жестких орах и моменты в балке от рогиба всей системы; для контурных (крайних) ясов 0,98 0,98 0,99 1,00 1,02 1,02 (124) ; А) входная информация и диагностические сообщения если входная информация содержит синтаксические ошибки; б) сводка массы конструкции стержням и деталям; в) сводка массы конструкции видам роката; Растяжение - -. Формулам табл 33 вычисляем ; Несущую ссобность элемента решетки в зоне римыкания к недкреленному двутавровому ясу следует роверять формуле Толщина элементов с увеличением которой возрастает стеень объемности наряженного состояния а также другие геометрические размеры узлов и конструкций в целом (масштабный фактор оределяющий заас уругой энергии накаливаемой в системе); Gdj - коэффициент влияния родольной силы в ясе ри сжатии в ясе оределяемый формуле Расчет себестоимости изготовления конструкции Чертеж № 3-Ф1086-5КМ Марка чертежу 5К4 0,901 0,902 3,5   0,815 Редельные усилия Qbn кН на один болт М24 ри одной лоскости среза во фрикционно-срезных соединениях на высокорочных болтах ри нагрузках статической Ai = a [1 + 0,02(ti - t)]* Модуль уругости Ма (кгс/см2) 3 Римечание Формулы (6) (7) рименяются вместо формул (8) - (10). Д) систем комбинированных; возможны двухясные крытия (рис 53) Рис 51 Виды систем и орных контуров  - условная гибкость элемента ринимаемая в расчете на устойчивость в лоскости действия момента. Гибкость стойки l = 71,5; условную гибкость Углеродистой низколегированной ри t1 равной. Здесь aх и ау - координаты центра изгиба относительно осей соответственно х-х и у-у. В случае невозможности обесечения натяжения болтов углу ворота регулирование усилий доускается роизводить моменту закручивания ри этом расчетный момент закручивания должен быть увеличен. Y 0,985   2,5 0,871 0,884 Ао = -0,815 + 4,577 × 0,962 - 1,02 × 0,9622 = 2,644; Таблица. Общие ЛОЖЕНИЯ Здесь gdj - коэффициент влияния знака усилия в рассматриваемом римыкающем элементе ринимаемый равным 0,8 ри растяжении и 1 - в остальных случаях; 54.  = 4,5-4,0 учет ограниченной ластичности риводит к снижению массы. Cо - ожидаемая стоимость несущей конструкции в деле; - ожидаемое значение коэффициента надежности. Ds = 0,5(d + 0,5Dр)a 66) Растянутые и сжатые рикреляемые одним болтом -1,0 Разделив на Ny Nw r2 все члены уравнения (22) лучим В тех случаях когда это возможно рименять соединения без разделки кромок с минимально возможным объемом налавленного металла взамен соединений с лным ролавлением (рис. 0,378 0,329 0,299 0,278 Gwc - коэффициент условий работы сварного соединения вритык ринимаемый в соответствии с 18.4 В качестве угловых швов следует рассматривать:       2 Wx2 Wx1. 2,171 1,962 1,812 1,702 1,582 1,497. Лощадь см2 частота доустимая длина максимально доустимая см 0,906 0,912 0,913 0,913 4,0 26 дача установка кантовка и уборка конструкции на месте сварки 1,870 - Scr = 0,605Et/r (58) 5 6 7 8 Коэффициент. 0,49B 0,58b 0,40b родолжение. Роверку механических свойств стали в наравлении толщины роката осуществляет завод-изготовитель металлоконструкций методике изложенной в [25]. 1,436 1,418 1,401 1,384 1,360 1,337 0,67 0,4 0,71 0,71 0,71 H - разница уровней ор Уругий ровес нити (рис 55) оределяется следующим образом Коэффициенты k для ветровой нагрузки Ветровой район [3] I 0,222 0,219 0,213 0,208 0,199 0,193 Собие дготовлено д общей редакцией докторов техн наук рофессоров В.А Балдина В.И Трофимова кандидатов техн наук Г.Е Бельского Е.М Кондрахова Б.С Цетлина инж Б.М Беляева. Ри этом значения моментов от узловых эксцентриситетов Me должны удовлетворять условию1 С органическим сердечником 1,1×105(1,08×106) Ерегибы каната вокруг жесткого основания круговой кривой:   G = 0,42 (2a - 1) sloc/sc; (200) (170) где - - - - - Срез (Vi). Физическому смыслу расчетная длина стержня с роизвольными закрелениями концов является наибольшим расстоянием между двумя точками ерегиба изогнутой оси оределяемым из расчета этого стержня на устойчивость методу Эйлера. 71,1 H114-600-0,8 0,8. А) рядей и канатов менее 7,5 1,3×105(1,27×106) 4 4 - ” 16 ”. Для лучения решения можно восльзоваться следующими ароксимирующими зависимостями. Римечания: 1 К коробчатым относятся замкнутые рямоугольные рофили (составные гнутые рямоугольные и квадратные). 3,366 2,996 2,527 2000 (205)   70 ТУ 14-1-1881-76   983. ; 23 Броуде Б.М Устойчивость ластинок в элементах стальных конструкций - М.: Машстройиздат 1949 -. 0,434 0,370 (4600) 0,6 0,8 Двутавровое сечение целесообразно роектировать с неустойчивой (работающей в закритическом состоянии) стенкой или со стенкой укреленной родольным ребром с включением его в состав сечения. Всмогательные элементы колонн рассчитываемые рочности изготавливать из сталей вышенной и высокой рочности. So - нормальное критическое напряжение определяемое по формуле (167); 0,75 c/b = 0,4; c/b = 0,7 0,80 1-6. 0,22 -0,6 0,52 0,49 0,46 50 2,050 0,60       M = Mq + Mf + Me + Mh, Во всех случаях кроме указанных в и настил на крайних орах и в стыках следует креить в каждом гофре на ромежуточных орах неразрезных настилов -. F £ S (1) Зарещается исльзовать креежные изделия с отклонениями от соответствующих стандартов в том числе креежные детали 2-го сорта и болты изготовленные из автоматных сталей. Металлургические Шихтовые дворы ” Отделения раздевания слитков ” Требуемые размеры ребра обесечивающего устойчивость стенки оределяются из условий: + 50 мм - ширина ребра ставленного с одной стороны стенки; 085.  - условная гибкость стенки ри вычислении hred1 ринимаемая равной Кса - ударная вязкость сле механического старения ГОСТ 7268-82* __________ * Доускаются также стали удовлетворяющие требованиям KCU-40 и КСА ** Только для района 114. Мef = 0,5M2 = 0,3333Pl/2 = 0,1667Pl Наибольшее значение Mef = 0,25Рl ; 0,5 £ m £ 1,0 n1 = ; 11.2 Для болтов класса рочности 10.9 и высокорочных расчетные соротивления срезу и растяжению следует оределять тем же формулам табл 5* СНи II-23-81* что и для болтов класса рочности 8.8. S - родольное наряжение в анели яса со стороны растянутого раскоса; Ry - расчетное соротивление. 8,4 320,9 53,3 59,7 320,9 0,737 0,737 3,5 0,616 1,10 1,09 1,05 1,03 1,16 1,18 Ри ередаче нагрузки на верхний яс следует редусматривать конструктивные мерориятия исключающие явление эксцентриситета ревышающего ловину толщины стенки. Где A1 и A2 - соответственно площади сжатого и растянутого поясов; (51) Таблица 26 Где N - родольная сжимающая сила; vb - начальное искривление яса; ³ D/2 0 Расчетное значение изгибающего момента. 1,50 1,54 1,60 1,67 1,76 Заказу требителя доускается изготовлять рофили из оцинкованной рулонной стали с лакокрасочным крытием. 1 Настоящий метод может быть рименен ри расчете несущих стальных конструкций зданий и сооружений в которых условиям технологии роизводства и экслуатации нет стоянных рабочих мест (для работающих). (104) В формулах (102) - (104): В) для узлов тиа В (см рис 27 а) - условию Основные ТРЕБОВАНИЯ К РОКАТУ БОЛТЫ И ГАЙКИ ДЛЯ СОЕДИНЕНИЙ ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ Общие ЛОЖЕНИЯ НОРМАТИВНАЯ БАЗА РАСЧЕТА МЕТОДЫ РАСЧЕТА 16 Гибка - - 17 Нанесение номера лавки - Содержание РЕДИСЛОВИЕ 1 ОСНОВНЫЕ ЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА Для снижения растягивающих наряжений толщине листа рименять нетивые решения разделки кромок в угловых соединениях (рис. С учетом указанных следних выражений ограничения-неравенства (14) настоящего риложения для каждого из шести возможных механизмов ластического разрушения будут такими:  - относительная гибкость стенки; t - среднее касательное наряжение (не более 0,5Rsw); 540 0,0 1,24 2,00 2,60 3,15 Расчет сварных точечных соединений в рикрелениях элементов из одиночных уголков (рис 23) на действие родольной силы и момента в лоскости расложения точек следует роизводить формулам: /convert/books/rabbi_Abe_Finkelstein_Interview - Interview text transcript Or: Rabbi Abe Finkelstein interview (Audio recording) 6,5 53,8 14,8 21,1 53,8 16,4 Где l и v - длины соответственно ролета балок и зоны чистого изгиба;             Датливости орного контура; уругих деформаций мембраны Рекомендуется начальную стрелу ровиса ринимать равной не менее 1/60 меньшей стороны или диаметра крытия. (45) Rj = Bp - 1,2Nbj;  = 0,85 + 0,19 но не более 1,6 m ³ 1,0 Рис 65 Схема двутаврового обобщенного сечения с неустойчивой стенкой Рис 3 К расчету сжатых стержней а - расчетная схема; б - кривая состояния равновесия 6.5 (6.9*) Коэффициенты m для оределения расчетной длины элементов стоянного сечения в зависимости от условий закреления концов и характера нагружения следует ринимать табл. ; (150) ри осевой силе с изгибом 29 Рекомендации роектированию стальных конструкций с рименением круглых труб/ЦНИИСК им Кучеренко - М 1974 -. Ереход конструкции в изменяемую систему характеризуется ревращением ее в кинематический механизм у которого возможность изменения формы в наравлении действия нагрузки не ограничена никакими связями. Значения j×1000 для элементов из стали с пределом текучести sу МПа (кгс/см2). Где ds - наружный диаметр шайбы мм; d - наружный диаметр стержня. В) сварные швы вылненные ри наличии установочного зазора равного 0,5-0,7 толщины стенки римыкающего элемента с лным ролавлением стенки рофиля следует рассчитывать как стыковые. Рогиб настила fp от нормативной нагрузки оределяемый как для балки с моментом инерции Ix табл 69 следует роверять формуле (8) В формулах (5) - (8): Где W А Ry - соответственно момент соротивления лощадь сечения и расчетное соротивление стали одной из анелей яса расцентрованного узла ___________ Рассмотрим два расчетных случая. Ic Ih - моменты инерции сечения уголков относительно оси х-х соответственно сжатого и ддерживающего раскосов; На ервом шаге итерации следует ринять = исходя из следующего: Рис 27 Узлы связей из гнутосварных рофилей 25.8 рочность и жесткость (рогиб) рофилированных настилов ри еречном изгибе роверяются риведенным в 25.9 и рекомендациям составленным с исльзованием [37]. Kcu-40 KCU-40 - - Значения ри с1 равном 1,04 1,06 1,08             11.1 ложения для расчета сварных соединений изложены в [9] в котором риведены: обоснование назначения расчетных соротивлений; 102. Магистральные газо- и нефтероводы за 20 лет экслуатации исытывают 7×103 циклов с изменением давления от. Ри лная лощадь еречного сечения элемента равна Для частных случаев: 0,872 0,889 0,845 0,925 0,926 0,927 Зона устойчивой стенки 1,5 0,928 0,963 0,982 Д) конструкция обесечена от возможности боковой тери устойчивости системы в целом и ее можно отнести к категории несвободной рамы. Где m - коэффициент расчетной длины рассматриваемой колонны одно- и многоролетного здания ри равномерном нагружении узлов оределенный согласно 6.9 и ; . 10. Несущую ссобность участка боковой стенки яса (араллельной лоскости узла) в месте римыкания сжатого элемента решетки; несущую ссобность элемента решетки в зоне римыкания. Где gd - коэффициент влияния знака усилия в римыкающем элементе ринимаемый равным 1,2 ри растяжении и 1,0 - ри сжатии; Рис 14 Схемы деформаций несвободных рам а - одноэтажных; б - многоэтажных; в - многоролетных 0,485 0,430 0,394 0,361 2,0 15 Коэффициент надежности gd оределяется формуле (23) Крытия образуются из конструктивных элементов-балок ферм рогонов и элементов аналогичных входящим в состав крытий из лоских элементов.  Кн×м; Кинематический МЕТОД 0,954 0,857 0,759 0,674 0,603 0,545 0,607 0,579 0,564 0,556 0,550 Ри = 0,8 формуле (51) Собие роектированию стальных конструкций (к СНи II-23-81*) Утверждено риказом ЦНИИСК им Кучеренко Госстроя СССР Wj - ширина j-го участка фланца (см рис 64); t - толщина фланца; Таблица 80 0,8 0,144 0,136 0,142 0,139 0,136 Коэффициент gk Концевые креления с заливкой цинковым славом:   Роверяем условные наряжения в точке а (см рис 49) верхнего яса формуле (151): 154. ; 4.7 Введение в расчеты коэффициента надежности gu = 1,3 в значительной мере ограничивает область исльзования диаграмм работы сталей. 27.2 Фланцевые соединения следует вылнять только с редварительно наряженными высокорочными болтами Величину редварительного натяжения болтов Во для расчетов следует ринимать равной 330 (33,6) 0,062 8-10 292 (29,8) 0,080 Для обесечения размещения сварных швов или болтов в ределах лок ясных уголков доускается смещать точки ересечения осей элементов решетки в узлах с осей ясов до обушков уголка. Вка базовых деталей на место сборки конструкции 0,088 Сб 5 вы 1 карта№ 12 20 Сборка двутавров в кондукторе Не редъявляются 295 (30) £ sТ < 390 (40) KCU-70; КСА 0,8 0,808 0,715 0,630 0,550 0,475 Условные обозначения: ___________ верхние яса ----------- раскосы _________ нижние яса 0,527 0,239 Nfj - расчетное усилие на j-й болт оределяемое из условия рочности фланца. 10.4 Расчет на рочность с учетом хрукого разрушения не расространяется на конструкции содержащие дефекты ревышающие нормы [8]. 0,975 0,975 3,0   0,863 Стабилизация тонколистовых ограждающих конструкций зволяет максимально исльзовать их в совместной работе с обрамляющими элементами основного каркаса вышает их жесткость и улучшает экслуатационные качества. 224 321 441 582 Все классы рочности Срез стержня дюбеля t ³ 1,5 Rds Рис 38 крытие из ерекрестных элементов Из табл 23 СНи II-23-81* находим с1 = 19,7; Динамической для элементов из стали углеродистой низколегированной 1,358 1,346 1,335 1,324 1,308 1,293 (47) 0,167 0,3 0,227 0,226 0,225 ; ; 2 Броуде Б М рактические методы расчета на устойчивость тонких оболочек - В кн.: Исследования стальным конструкциям Вы 13 - М.: Госстройиздат - 1962.-. 1,332 1,249 0,5 2,186 2,036 0,99 0,98 0,99 0,99 0,99 1,01 Климатический район строительства (расчетная темература °С) Номер сечения Сечение. Рикреляемые двум лкам:     растянутые 0,12 1,60 1,90 2,20 2,30 2,30 137. 2,130 1,939 1,799 1,694 1,578 1,494 0,237 0,234 0,231 0,225 0,221 0,213 75 3-4 61-90. (44) Для лоских стержневых систем расчетную длину сжатых стержней следует оределять как в лоскости так и из лоскости системы (ерендикулярной ей). 1,5 0,904 0,950 0,998   0,5Rdun Смятие рисоединяемых элементов 0,5 £ t < 1,5 Крытия из ерелетенных лент имеют ровисающую верхность ложительной гауссовой кривизны и редназначены для зданий с круговым или овальным очертанием лана. 11,3 9,3 361,0 60,0 67,2 Где A = A1 + A2 + heft - расчетная лощадь еречного сечения. Ереход в изменяемую систему лная неригодность к экслуатации Текучесть материала Общие ЛОЖЕНИЯ КОНСТРУКЦИИ КРЫТИЙ РАСЧЕТ 26.1 рименение стержней с растянутыми стенками основано на исльзовании редварительного наряжения для вышения местной устойчивости сжатых элементов конструкций. 0,050 313 (31,9) 0,053 12-16 280 (28,5) 27.7 Фасонки ужесточающие фланцы (ребра жесткости) следует вылнять из стали тех же марок что и основные рофили.  - для уругой (и для бистальной с заменой Ry на ) балки; 480 (49) 96,5. Для элементов решетки размер d рекомендуется ринимать не менее 0,6 еречного размера. 2,203 0,378 0,943 0,834 0,730 0,644 15. 27.8 Для механизированной сварки фланцевых соединений следует рименять слошную сварочную роволоку ГОСТ 2246-70* или рошковую роволоку -АН8. F = (D - d)/2 a - угол римыкания элемента решетки. Как видно из этой таблицы уже второй шаг итерации дает рактически точное решение задачи не только в отношении А и. Ри устройстве рикрелений необходимо учитывать конструктивные требования для рименяемого вида соединений (минимальные размеры швов расстояния между болтами и от края элемента и т.д.). N £ 2Swt; (131) Еречные элементы “стели” объединяющие отдельные наравляющие в ространственную систему рекомендуется устанавливать с шагом 3-6 м ри монтаже крытия на дмостях или внизу на сланированной лощадке элементы “стели” рименять не требуется. Таблица 57 Наравление родольного изгиба Расчетная.   Рис 49 Сечение бистальной балки 0,897 0,892 2,0 0,954 0,947 0,720. 11.4 роверку рочности фрикционного соединения на высокорочных болтах следует вылнять исходя из условия 1,333 1,250 0,06 2,960 2,481 0,8 0,95 1,56 2,10 2,72 335 214. Рис 24 К расчету местной устойчивости стенок элементов из гнутосварных рофилей а - схема нагрузок и реакций; б - оирание через рокладку; в - несредственное оирание 0,760 0,646 0,584 0,526 Казатель Значение (единица измерения) 1 Расчетная цена франко-станция назначения. Римечание равилами доускается делить на коэффициент gn редельные значения несущей ссобности S оределяемой формуле (3). Таблица 17 t/rs 2 Здания и сооружения имеющие особо важное народнохозяйственное значение; здания экслуатация которых связана с наличием в них большого числа людей; антенно-мачтовые сооружения вышенной ответственности; трубороводные мосты кроме указанных. Наряженно-Деформированное состояние нелоского (деланированного) орного контура оертого на стены или часто расложенные колонны и обычно имеющего небольшое отклонение от лоскости можно ринимать эквивалентным работе лоского орного контура. Заметим что = 1 для сечения с устойчивой стенкой. Тогда Sai = 12 × 0,3 + 2 × 0,5 + 1 = 5,6. Значения казателей на 1 конструкцию на 1 серию (из 5 шт.) 1 Массе конструкции (с учетом швов) 1,273 1,224. 7 Число дюбелей d в соединении ри действии силы N следует оределять из условия 1,31 -0,14 -0,52 0,7 3,05 0,509 0,451 0,411 0,384 Где Nb = 5×105 - базовое число циклов нагружения ри расчете на малоцикловую рочность; Роверка устойчивости отдельных ветвей должна обесечивать сквозной стержень от реждевременного исчерания несущей ссобности ри этом доускается учитывать взаимодействие элементов решетки и диафрагм жесткости с ветвями колонны. При числе болтов свыше 1 до 10 допускается линейная интерполяция. 1. Т то - араметры характеризующие угол наклона кривой малоцикловой усталости; т = тос; то - ринимается табл 41; с - коэффициент ринимаемый. Таблица 65. Рис 64 Схема фланцевых соединений строильных ферм. 0,891 0,957 0,983 0,983 0,983 Время на вылнение оерации чел.-ч Раздел УНВ на основе которого роизводится оценка времени дготовительные и трансртные оерации (нормы ЗМК) 0,84 0,51 +. Где a - угол наклона главных осей сечения уголка к лкам отсчитываемый от горизонтальной оси (см. ³ D 0 В ерендикулярной лоскости (Фij = p/2) Затем следовательно вычислить араметры: Ryw ³ (1 - b)sp. 3,5   0,862 0,883 0,890 0,891  Ри jхp равном 0,9 0,8 Таблица 8 Узлы и детали канатных элементов 1 ³ a ³ -0,55 l(0,17a3 + 0,83) ³ 0,8l 2 Формулам (4)-(8) настоящего риложения вычислим: 35 0,522 0,492 0,482 0,477 0,474 0,050 318 (32,4) 0,062 8-10 282 (28,7) Рис 56 К расчету нити на загружение луролета Рис 57 К расчету нити на горизонтальные еремещения Gс - коэффициент условий работы ринимаемый табл 6*. Данные необходимые для расчета включают кроме оисания металлических конструкций директивы о режиме работы рограммы и о требуемой ечати Заись директив весьма роста она изложена в [40]. 1,66 2,23 2,83 3,42 4,15 5,03 Св 0,2 0 (94) 436. B = 2,3d 1,00 0,85 b = 2d 3,0 4,0 5,0 0,02 3,252 2,593 Момент инерции Iх см4 момент соротивления. 0,60 0,60 0,60 0,60 Коробчатое 1,2×105(1,18×106) б) 12-14 1,7×105(1,67×106) 3,0   0,652 0,678 0,714 0,732 Араметр Сечение 1,04 1,03 1,18 1,20 1,17 1,10 Контур мембранных анелей обрамляющие элементы ограждающих мембранных конструкций каркас сециальных сооружений с рименением мембран рекомендуется вылнять из металла. 1,00 1,00. Редельной тонкостенности элементов сечения (стенки и лки) в соответствии с табл 27* и 29* и *; *- *. 1,47 1,46 1,45 1,44 1,00 Центрально-Сжатые ЭЛЕМЕНТЫ СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫЕ И ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Rs - расчетное соротивление стали яса срезу; А - лощадь еречного сечения яса; ; Неравенство соблюдается Устойчивость элемента обесечена.   a ³ 2d; b ³ 2,5d 1,00 Ри 5 Ту 14-1-3747-86   4,5. -1,0 -1,0 0,60 0,56 0,52 0,80. Коэффициент jе ри ey = -0,8 и ри условной гибкости в лоскости наименьшей жесткости уголка равной 10 римечания: 1 Дефекты расстояния между краями которых меньше ротяженности минимального из них оцениваются как один дефект. (30) 0,03 £ р £ 50 0,36 0,50 0,16 1,3-2,0 Тогда (наример ри ) окажется что £ 4,1 и Для двутаврового и швеллерного сечения Ared = А - (hef - hred)t; Расчет НА УСТОЙЧИВОСТЬ 9 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ РАСЧЕТ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ РОЧНОСТЬ 237. Рис 63 Расчетная схема для роверки устойчивости стуенчатой стенки 1 2 - расчетные отсеки ластинок (125) где Ah - лощадь сечения уголка раскоса;           1 Для указанных ферм следует исльзовать сталь с Ryn £ 380 Ма (3850 кгс/см2) и сварочные материалы с Rwun = 490 Ма (5000 кгс/см2). (4000) до 450 (4600) до 490 (5000) до 540 (5500). Таблица 76 Ry Ма (кгс/см2)  + 40 мм - ширина (с каждой стороны стенки) двустороннего ребра, Где N - родольная сила в элементе решетки; 0,870 0,776 0,692 0,622 0,563 0,514 1,333 1,250 0,1 2,782 2,398 0,828 0,845 0,850 0,857 0,870 0,903 - В конструкциях для которых еремещения сдвига в центрах соединений недоустимы и в болтосварных соединениях + - 28 ДБОР СЕЧЕНИЙ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ОБЩИЕ ЛОЖЕНИЯ Тонкостенность ясов d = D/t 0,460 0,245 1,87 106  - наряжение в элементе от среднего значения i-й нагрузки. А - коэффициент зависящий от размеров сечения стенки и оределяемый. 0,15 0,87 0,87 0,87 0,78 0,71 Отказаться от рименения одностороннего углового шва и ерейти к двустороннему со сведением к минимуму концентрации деформаций в вершине сварного шва (рис. Рис 34 Графики для оределения лной длины яточного lwh и носкового lwt участков сварного шва в соединении. Срез - 36,2 56,5 - 81,3 Коэффициенты НАДЕЖНОСТИ И УСЛОВИЙ РАБОТЫ ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С УЧЕТОМ НЕУРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ 4 4. 4,628 3,456 2,892 2,547 Сле вылнения монтажной сборки конструкции отклонения от роектных линейных размеров и геометрической формы фланцевых соединений не должны ревышать следующих значений мм: Ширина стенки ; (179) 85. Обозначения ринятые. 21.9 рочность сечений балок нагруженных неравномерной нагрузкой следует роверять формулам: Ри монолитных железобетонных литах надежной связью может служить риварка арматуры или сециальных закладных деталей к сжатому ясу балки либо замоноличивание этого яса в слое бетона толщиной не менее. 0,6 0,63 0,58 0,53 0,46 0,39 0,57 0,51 0,42 0,34 0,28 0,22 (10,9) (10,0 (12,1) углу ворота. I = 0,45h Где l - длина анели; m - коэффициент расчетной длины ринимаемый: Здания очистки и смазки изложниц ” ролеты складов заготовок; отделочные ролеты и ролеты складов готового роката B = Ен - норматив для риведения разновременных затрат ринимаемый согласно Инструкции оределению экономической эффективности каитальных вложений в строительстве; b = 0,08. Так как то необходимо вычислить редуцированную высоту стенки формуле (57): /topic/64-%d0%be-%d0%bc%d0%b0%d1%81%d0%bb%d0%be%d0%b2%d0%b5-%d0%bb%d0%b5%d0%be%d0%bd%d0%b8%d0%b4%d0%b5-%d0%b8%d0%b2%d0%b0%d0%bd%d0%be%d0%b2%d0%b8%d1%87%d0%b5/ - (4640)       L - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов; ри нецентрированных узлах - расстояние между точками ересечения геометрических осей элементов) в лоскости фермы; ” 0 < cij < D xij = 1 - 0,4(1 - cij/D)4; A - коэффициент темературного расширения; t° - изменение темературы град; B - ширина полки прогона или другого элемента несущих конструкций покрытия на который опирается настил; r - радиус сопряжения стенок гофров с полками профиля; 0,4 0,843 0,768 0,682 0,595 0,514 288. Ри лоском и рофилированном металлических настилах или волнистой стали надежной связью является соединение их со сжатым ясом балки сваркой на болтах или дюбелях.         370 3) рассматриваемый элемент не рерывается ддерживающий элемент сжат рерывается и ерекрывается фасонкой; 4) рассматриваемый элемент не рерывается ддерживающий элемент растянут рерывается и ерекрывается фасонкой; Здесь lpj - длина участка ериметра сечения рассматриваемого элемента соответствующая линии ересечения с головным элементом;  Ри D ³ 0,03 (194) Таблица. Мембранные системы на рямоугольном лане рекомендуется рименять ри замене устаревших конструкций крытий реконструируемых ромышленных зданий без остановки роизводства [35]. Рограмму можно экслуатировать на ЭВМ Единой системы Время работы на ЭВМ ЕС-1060 для расчета одной конструкции в среднем равно 4 мин общего монольного времени в том числе 1 мин роцессорного времени. 6 Дривинг А.Я Вероятностно-экономический метод в нормах расчета строительных конструкций//Строит механика и расчет сооружений - 1982 -№3.-С 7-11. 0,60 0,7 0,30 0,34 0,40 Для швеллерного сечения (Рр) (13) заисанных для всех расчетных еречных сечений, 390 (40) £ sТ < 740 (78) KCU-70; КСА KCU-50; КСА Так как ри этом где за исходное значение римем = 1. Однако в большинстве случаев оказывается что рименяемые в настоящее время традиционные конструкции кровель совместно с мембраной обесечивают требуемый для стабилизации вес крытия. 1,30 1,28 1,00. Ри М/Мu £ 0,5 Q/Qu £ 1; Расчет. Ссобу формообразования мембранные оболочки дразделяются на крытия с ервоначально заданной стрелой ровиса и ервоначально лоские. Кн. Рис 39 Разбивка крытия на главные и второстеенные балки Таблица 41 Нормативное временное соротивление стали Run Ма (кгс/см2). Статический МЕТОД 1 ; Расчет БИСТАЛЬНЫХ БАЛОК 22 ДКРАНОВЫЕ БАЛКИ 23 ВИСЯЧИЕ КРЫТИЯ Ko1 - коэффициент оределяемый формуле (169); Условная гибкость стенки уруго-ластической балки ри обесечении ее роверки на устойчивость в соответствии с 7.5 СНи II-23-81*: должна находиться в интервале значений: 520. Концевые креления с холодной заливкой смесью “эксидный комаунд + цинковый рошок + стальная дробь” в сочетании с высадкой или слющиванием концов роволок 1,0 Где - оределяется формуле (171). Отказ от унификации расчетных соротивлений минимальным значениям нормативных соротивлений марок стали отнесенных к различным классам; 1,387 1,306 1,189 1,110 Формуле (154) сNy = 1 +1,68(1,39 - 1) = 1,66 Таблица 64 28 Отделка 9,547 - 29 Очистка и окраска 3,638 0,608 0,530 0,463 0,398 0,341 Рис 7 ерерасределение изгибающих моментов в неразрезной балке а - схема нагружения и эюры моментов; б - эюры моментов для свободно оертых балок 540 (55). И) роверка местной устойчивости элементов скольку стержни рамы вылнены из рокатных рофилей местная устойчивость считается обесеченной. 1,13 1,30 1,47 1,65 1,80 0,30H 0,32h 0,28h 0,40h ; (83) б) в ясном элементе: Данные расчета рямому дбору отимального сечения центрально-сжатого элемента риведены в табл 91 Таблица 91 Шаг итерации (21) где ; Углу ворота. 0,94 0,96 0,96 0,98 1,02 1,02 (46) N = Редварительное натяжение высокорочных болтов ри монтажной сборке фланцевых соединений следует роизводить закручиванием гаек до значения момента закручивания Mt оределяемого формуле (85) 4,5. 26 КОЛОННЫ С ВЕТВЯМИ ИЗ СВАРНЫХ ДВУТАВРОВ С РЕДВАРИТЕЛЬНО НАРЯЖЕННОЙ СТЕНКОЙ 27 ФЛАНЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА ВЫСОКОРОЧНЫХ БОЛТАХ РАБОТАЮЩИЕ НА РАСТЯЖЕНИЕ Условие тери устойчивости рамы антисимметричной форме имеет вид трансцендентного уравнения [19] относительно араметра устойчивости v равного Таблица 44 Класс прочности болта Напряженное состояние В большинстве случаев расчет следует роизводить с учетом геометрической нелинейности системы ри относительно большой начальной стреле ровиса мембранных оболочек и равновесных нагрузках их можно рассчитывать линейной теории. 189 (18,9) 233 (23,3) 271 (27,1) 353 (35,3) Таблица 46 (100) где N - усилие в элементе связи; Марка настила А. А) здание нагруженное силами N во всех узлах верху колонн ри k =. 0,182 0,174 0,160 0,4 0,216 Шильки болтов доускается изготовлять из сталей других марок механические свойства которых не ниже свойств сталей марок указанных в табл 5 Таблица 5 (9,3) (11,2) (10,4) (12,6) (11,6) (14,0) В случае шарнирного закрепления в фундаменте стойки одного яруса рамы рекомендуется пользоваться формулами табл 27 при р = 0 и n > 0,2 Откуда находим: (159) где h - разница уровней ор; Контроль следует осуществлять моменту закручивания оределяемому в соответствии с . Устройство различных роходок фонарных и других роемов и отверстий 24.3 Мембранные (тонколистовые) системы дразделяются конструктивным особенностям на: (3750)           Далее оределяется араметр т: т = тос. Ри вычислении и необходимо ринять в ервом риближении значения исходя из следующего: N ³ 10 n £ 4 4,0 5,0 1,3 1,00 Зона устойчивой стенки 5.8 Растяжение - 31,4 49,0 -  Ри < 4,20; (6) Нагрузка на 1 м. (9) 5,26 4,61 4,00 араметр aw оределяется формуле Не рименять KCU-40 КСА** KCU-20; КСА             5 Удельная трудоемкость изготовления чел.-ч 11,7 11,70 Рис 35 Графики для оределения коэффициентов lwfh/lwh и lwft/lvt ри. Yi = arcsinbwi bwi = bwi/D; . /cgi-bin/scmag/disp- ?Bx=on&date=20110314 Рекомендуется учитывать вышение редела текучести материала за счет урочнения зон изгиба в соответствии с методикой риведенной. Отношение внешнего усилия на один болт внутренней зоны к внешнему усилию на один болт наружной зоны k = Ni/Ne М24 40 7,7 6,5 27,1 12,2 15,1 12.1 Рекомендации роектированию сварных соединений риведены в собии [9] в котором даны иллюстративный материал раскрывающий содержание рекомендаций и римеры рименения односторонних угловых швов в стальных конструкциях. 15 Б) редельных наряжений (расчетных соротивлений) в ясе балки ри уругой его работе ри этом в расчетах учитываются ластические деформации только в стенке.       300 (3050) 370 № Расчетная схема элемента конструкции Отношение усилий Расчетная длина lef(lef1)  = 3,5-3,0 эффект от учета ластических деформаций составляет 3-5 %; (20) Нормативное соротивление Run следует оределять одним из ссобов: (80) Ример 1 Рассмотрим случаи оределения коэффициентов m расчетной длины стоек ри редельных значениях. D = ByCy; ; (76) С учетом формул (32) и (38) лучим (39) Ример 2 Оределить значение коэффициента a для одноролетной статически неоределимой балки (рис 8) 0,61 0,53 0,45 0,38 0,31 0,23 181. Б) роверяется область рименения настоящих рекомендаций согласно 1 настоящего риложения; 120 10,901 1,091 0,332 0,778 85,3 Для бистальных колонн араметр kw уточняется формуле Рис 47 Схема редельного состояния сечения балки ри изгибе а - сечение балки; б - эюра наряжений Рис 52 крытия а - ванто-балочное; б - радиально-кольцевое шатровое; в - ячеистое Существует значительное число рограмм расчета стальных конструкций на ЭВМ Одной из них зволяющей решать широкий класс задач является диалоговая система расчета (ДИАРАМА) разработанная ЦНИИроектстальконструкцией им Н Мельникова [5]. Z = zo - 0,5d - расстояние от центральной оси до середины толщины лки уголка; Табл 74 СНи II-23-81* ринимаем коэффициент снижения расчетных соротивлений jе = 0,329. 0,0118 500(5100) 0,0137 (I). Соротивляемость малоцикловому разрушению обесечена: 110 < 256. Таблица 53 Элементы решетки ферм из равнолочных уголков 110; 110ХЛ (ГОСТ 22353-77*) Надежность и экономичность стальных конструкций должны быть обесечены одновременным вылнением требований к выбору материалов расчетам и конструированию (а также изготовлению и монтажу). ___________ 1 Броуде Б М Особенности расчета на устойчивость металлических оболочек // Строит механика и расчет сооружений - 1977.-№ 4.-. М - изгибающий момент от основного воздействия в римыкающем элементе в лоскости узла в сечении совадающем с римыкающей лкой яса (момент от жесткости узлов доускается не учитывать); Формула (100) лучена на основе доущения образования в ластине фланца вдоль фасонки связи линейных ластических шарниров; Так как ри этом рименение высокорочной стали с Ry = 400 Ма является оравданным. Номер сечения Сечение Рис 19 Эюры деформаций в стенке двутаврового сечения ри возрастании эксцентриситета ; (для двутавра), 0,495 0,482 0,473. 0,60 0,9 0,32 0,40 0,52 Третий этап - проверка решения ; Б) систем лоских или ространственных (рис 51,52); в) ванто-балочных систем; г) оболочек железобетонных висячих; ; Gi - коэффициент учитывающий ти соединения оределяемый табл 4 Таблица 4 Коэффициент учитывающий ти соединения B - коэффициент учитывающий соответствие форм деформирования и тери устойчивости рамы оределяемый согласно 7 настоящего риложения. Рекомендовано к изданию секцией металлических конструкций научно-технического совета ЦНИИСК им Кучеренко Госстроя СССР. Ryd - расчетное соротивление стали элемента решетки; Ad - лощадь еречного сечения элемента решетки; 2,640 2,6200 1,3200 1,1700 Обозначения ринятые. 280 402 548 717 110 (. Lf lw 26.8 Коэффициент лощади сечения yx оределяется для бистальных колонн табл 72 для моностальных -. З) вычисляется араметр редельной нагрузки Ри и роверяется несущая ссобность рамы согласно 2 настоящего риложения; Таблица 2 Толщина элементов соединяемых дюбелями Толщина орного элемента. Эти еремещения могут быть большими из-за большой растяжимости и кинематичности нитей Висячие конструкции следует роверять ервым и вторым роизводным еремещений: В составе одного задания для одной конструкции можно роизвести расчет для нескольких значений серийности изготовления Для каждого значения будут роизведены все расчеты и выданы все результаты.